ГОСТ Р 12.3.047-98, часть 8
где Vj — объем помещения, м3 ;
t — время, с;
y — скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с;
— сумма
расходов газов, входящих в помещение, кг/с;
— сумма
расходов газов, выходящих из помещения, кг/с
Уравнение энергии для коридора и лестничной клетки:
,
(Ш.19)
где С n , Ср — удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг · К);
Т i , Т j — температура газов соответственно в i -м и j -м помещениях, К.
Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода
,
(Ш.
20
)
где
—концентрация
L
компонентов продуктов горения в j
-м и
i
-м
помещениях, кг/кг;
LL —количество L компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.
Уравнение баланса оптической плотности дыма
(Ш.21)
где
—
оптическая плотность дыма в
j
-м и
i
-м
помещениях, Нп/м;
Dm — дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп · м/кг.
Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотношением
l пр = 2,38 / m
Время начала эвакуации t н.э для зданий (сооружений) без систем оповещения рассчитывают по результатам исследования поведения людей при пожарах в зданиях конкретного назначения.
При наличии в здании системы оповещения о пожаре t н.э принимают равным времени срабатывания системы с учетом ее инерционности. При отсутствии необходимых исходных данных для определения времени начала эвакуации в зданиях (сооружениях) без систем оповещения t н.э следует принимать равным 0,5 мин — для этажа пожара и 2 мин — для вышележащих этажей.
Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то t н.э допускается принимать равным нулю. В этом случае вероятность Рэ.п вычисляют по зависимости
(Ш.23)
где t нб — необходимое время эвакуации из зальных помещений.
Примечание— Зданиями (сооружениями) без систем оповещения считают те здания (сооружения), возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми находящимися там людьми.
t нб рассчитывают для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующегося наибольшим темпом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают критическую продолжительность пожара t кр , с, по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне):
по повышенной температуре:
(Ш.24)
по потере видимости:
(Ш.25)
по пониженному содержанию кислорода:
(Ш.26)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:
(Ш.27)
где В— размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
t0 — начальная температура воздуха в помещении, ° С;
,
п — показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
А — размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг/сn ;
Z— безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
Q — низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
Ср — удельная изобарная теплоемкость газа, МДж/ (кг · К);
j — коэффициент теплопотерь;
h — коэффициент полноты горения;
V — свободный объем помещения, м3 ;
a — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
Е — начальная освещенность, лк;
l пр — предельная дальность видимости в дыму, м;
Dm — дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2 /кг;
L — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг;
X—
предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м
3
=
0,11 кг/м3
;
XCO
=1
,
16·
10-3
кг/м3
;
XHC
1
=
23 · 10-6
кг/м3
);
— удельный
расход кислорода, кг/кг.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.
Z рассчитывают по формуле
,
при
H
£
6
м,
(Ш.28)
где h — высота рабочей зоны, м (h = h пл + 1,7 — 0,5 d ; h пл — высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м; d — разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м);
H— высота помещения, м.
Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом, значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.
Параметры А и п рассчитывают так:
для случая горения жидкости с установившейся скоростью
A= y F F при n= 1,
где y F — удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2 · с);
для кругового распространения пожара
А= 1,05 y F n 2 при n = 3,
где n — линейная скорость распространения пламени, м/с;
для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространения огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)
А= y F n b при n = 2,
где b — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
При отсутствии специальных требований a и Е принимают равными 0,3 и 50 лк соответственно, и значение l пр = 20 м.
Исходные данные для проведения расчетов могут быть взяты из справочной литературы.
Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирают минимальное:
.
(Ш.29)
Необходимое время эвакуации людей t нб , мин, из рассматриваемого помещения рассчитывают по формуле
.
(Ш.30)
При расположении людей на различных по высоте площадках необходимое время эвакуации следует определять для каждой площадки.
Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. Если рассчитать свободный объем невозможно, то допускается принимать его равным 80 % геометрического объема.
При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток расчетный индивидуальный риск Qв для людей, находящихся в помещениях, расположенных выше этажа пожара, рассчитывают по формуле
Q в = Q п ( 1 - P п.з ) . (Ш.31)
Ш.2.6 Вероятность эвакуации людей P д . в по наружным эвакуационным лестницам и другими путями эвакуации принимают равной 0,05 — в жилых; 0,03 — в остальных при наличии таких путей; 0,001 — при их отсутствии.
Ш.2.7 Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защиты Рп.з рассчитывают по формуле
,
(Ш.32)
где п — число технических решений противопожарной защиты в здании;
Ri — вероятность эффективного срабатывания i -го технического решения.
Ш.2.8 Для эксплуатируемых зданий (сооружений) расчетный индивидуальный риск допускается проверять окончательно с использованием статистических данных по формуле
,
(Ш.33)
где NT — число пожаров с гибелью людей в рассматриваемой группе однотипных зданий за период времени Т, лет;
N об — количество наблюдаемых объектов в группе.
Однотипными считают здания (сооружения) с одинаковой категорией пожарной опасности, одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: геометрическими размерами, конструктивными характеристиками, количеством горючей нагрузки, вместимостью (числом людей в здании), производственными мощностями.
Ш.3 Оценка индивидуального риска
Ш.3.1 Для
проектируемых зданий (сооружений) индивидуальный риск первоначально
оценивают по (Ш.2) при Р
э
, равной нулю. Если при
этом выполняется условие
,
то безопасность людей в зданиях (сооружениях) обеспечена на требуемом
уровне системой предотвращения пожара. Если это условие не
выполняется, то расчет индивидуального риска Q
в
следует проводить по расчетным зависимостям, приведенным в разделе
Ш.2.
Ш.3.2 Допускается индивидуальный риск оценивать по Q в в одном или нескольких помещениях, наиболее удаленных от выходов в безопасную зону (например верхние этажи многоэтажных зданий).
Ш.4 Расчет социального риска
Социальный риск оценивается как вероятность гибели в результате пожара 10 и более человек в течение года. Расчеты проводят следующим образом.
Ш.4.1 Определяют вероятность Q 10 гибели 10 и более человек в результате пожара.
Ш.4.1.1 Для производственных помещений Q 10 рассчитывают по формуле
(Ш.34)
где М— максимально возможное количество погибших в результате пожара, чел.
(Ш.35)
где N— количество работающих в помещении (здании), чел.
Ш.4.1.2 Для зальных помещений вероятность Q10 гибели 10 и более человек рассчитывают по формуле
(Ш.З6)
где
(Ш.37
Ш.4.2 Вероятность гибели от пожара 10 и более человек в течение года R10 рассчитывают по формуле
R10 = Q п P пр (1 - Рэ ) (1 - Рпз ) Q10 . (Ш.38)
Ш.4.3 Для эксплуатируемых здании (сооружений) расчетное значение социального риска допускается проверять окончательно с использованием аналитических данных по формуле
,
(Ш.39)
где N 10 — число пожаров, повлекших за собой гибель 10 и более человек в течение периода наблюдения Т, лет:
N об — число наблюдаемых объектов.
Пример — Оценить индивидуальный и социальный риск для людей, работающих в механообрабатывающем цехе (зальное помещение).
Данные для расчета
В механообрабатывающем цехе размером 104 х 72 х 16,2 м произошел аварийный разлив и загорание масла на площади 420 м2 .
В цехе работают 80 чел. на четырех механических участках в три смены, Рпр = 1. Цех имеет два эвакуационных выхода посередине. Ширина центрального прохода между механическими участками равна 4 м, а ширина проходов между оборудованием и стенами равна 2 м, на участках работают по 20 чел. Люди находятся на нулевой отметке. Время установления стационарного режима выгорания масла по экспериментальным данным составляет 900 с. Характеристики горения масла, взятые из литературных источников, следующие:
низшая теплота
сгорания Q
= 41,9 МДж/кг;
дымообразующая способность, D
=
243 Нп·м2
/кг; удельный выход углекислого газа
=
0,7 кг/кг; удельное потребление кислорода
=
0,282 кг/кг; удельная массовая
скорость
выгорания
y
=
0,03 кг/(м2
· с).
Расчет
Расчетная схема эвакуации представлена на рисунке Ш.2.
—
место пожара; I,
II — эвакуационные выходы;
1, 2— участки эвакуационного пути.
Рисунок Ш.2 — Расчетная схема эвакуации
Эвакуацию осуществляют в направлении первого эвакуационного выхода, так как второй заблокирован очагом пожара.
Плотность людского потока на первом участке эвакуационного пути:
м-2
Время движения людского потока по первому участку:
мин.
Интенсивность движения людского потока по второму участку:
м/мин.
Время движения людского потока по второму участку, так как q2 = 1 < qmax = 16,5:
мин.
Расчетное время эвакуации:
t р = t1 + t2 = 0,88 + 0,52 = 1,4 мин.
Геометрические характеристики помещения:
h = 1,7 м; V = 0,8 · 104 · 72 · 16,2 = 94,044 м3
При горении жидкости с неустановившейся скоростью:
;
при п
=1,5.
Определяем t кр при х = 0,3 и Е = 40 лк, В = 2 136 кг:
;
l
пр
= 20 м;
по повышенной температуре
c;
по потере видимости:
c;
по пониженному содержанию кислорода:
по выделению углекислого газа
=
min (362, 135) = 135 c.
Необходимое время эвакуации людей из помещения:
t нб = Кб t кр = 0,8 · 135 = 108 с = 1,8 мин.
Из сравнения t р с t нб получается:
t р = 1 , 4 < t нб = 1 , 8.
Вероятность эвакуации по эвакуационным путям:
Рэ.п = 0,999.
Вероятность эвакуации:
Р э = 1 - (1 - (1 - Рэ.п ) (1 - Рд.в ) =1 -(1 - (1 - 0,999) (1 - 0) = 0,999.
Расчетный индивидуальный риск:
Q в = Qn P пp (1 - Рэ ) (1 - Рп.з ) = 0,2 · 1 (1 - 0,999) (1 - 0) = 2 · 10-4 ;
Q
в
=
2
·
10
-4
>
=
10-6
.
То есть условие безопасности людей не выполнено, значение индивидуального риска больше допустимого.
Выполним оценку социального риска на рассматриваемом участке по формуле (Ш.36). Поскольку t р < t бл принимаем Q 10 = 0, следовательно, вероятность гибели в результате пожара 10 и более человек на рассматриваемом участке равна 0.
ПРИЛОЖЕНИЕ Э
(рекомендуемое)
МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
Э. 1 Настоящий метод применим для расчета индивидуального риска (далее — риска) на наружных технологических установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, и тепловое излучение.
Э.2 Оценку риска проводят на основе построения логической схемы, в которой учитывают различные инициирующие события и возможные варианты их развития. Пример построения логической схемы для резервуара хранения сжиженных углеводородных газов под давлением показан на рисунке Э.1.
Рисунок Э. 1 — Логическая схема развития аварии, связанной с выбросом горючих веществ на наружных установках
Символы А 1 — a 10 обозначают:
А 1 — мгновенное воспламенение истекающего продукта с последующим факельным горением;
А 2 — факельное горение, тепловое воздействие факела приводит к разрушению близлежащего резервуара и образованию «огненного шара»;
A3 — мгновенный выброс продукта с образованием «огненного шара»;
A 4 — мгновенного воспламенения не произошло, авария локализована благодаря эффективным мерам по предотвращению пожара либо в связи с рассеянием парового облака;
A5 — мгновенной вспышки не произошло, меры по предотвращению пожара успеха не имели, возгорание пролива;
A 7 — сгорание облака парогазовоздушной смеси;
A 9 — сгорание облака с развитием избыточного давления в открытом пространстве;
а 6 , a 8 , А 10 — разрушение близлежащего резервуара под воздействием избыточного давления или тепла при горении пролива или образовании «огненного шара».
Э.3 Рассчитывают вероятности Q(Ai ) реализации каждого из рассматриваемых вариантов логической схемы. Для этого используют следующие соотношения:
,
(Э.1)
где Q ав — вероятность аварийного выброса горючего вещества (разгерметизация установки, резервуара, трубопровода);
Q мг — вероятность мгновенного воспламенения истекающего продукта;
Q ф — вероятность факельного горения струи истекающего продукта;
Q о. ш — вероятность разрушения близлежащего резервуара под воздействием «огненного шара»;
.
,
(Э.2)
.
(Э.3)
где
— вероятность разрушения резервуара с образованием «огненного
шара».
,
(Э.4)
где
—
вероятность того, что мгновенного воспламенения
истекающего продукта не произойдет;
Рз — вероятность того, что средства предотвращения пожара задачу выполнили, либо произошло рассеяние облака парогазовоздушной смеси.
,
(Э.5)
где
вероятность невыполнения задачи средствами предотвращения пожара;
Q в . п — вероятность воспламенения пролива.
,
(Э.6)
,
(Э.7)
где
;
—
вероятность
воспламенения облака паровоздушной смеси.
,
(Э.8)
(Э.9)
где
— вероятность сгорания облака паровоздушной смеси, с развитием
избыточного давления.
(Э.10)
Э.4 Оценку вероятностных параметров, входящих в формулы (Э.1) — (Э.10), проводят следующим образом.
Э.4.1 Вероятность Q ав разгерметизации установки (трубопровода, резервуара) и выброса горючего вещества в течение года определяют исходя из статистических данных об авариях по формуле
.
(Э.11)
где N ав — общее число аварийных выбросов горючего продукта на установках данного типа;
N уст — тело наблюдаемых единиц установок;
Т— период наблюдения, лет.
Э.4.2 Вероятность мгновенного возгорания истекающего продукта Q мг рассчитывают по формуле
,
(Э.12)
где N мг — число случаев мгновенного воспламенения истекающего продукта при его аварийных выбросах.
Э.4.3 При отсутствии необходимых статистических данных допускается принимать:
Q
мг
= 0,05;
= 0,95. (Э.13)
Э.4.4 Вероятность возникновения факельного горения Q ф рассчитывают по формуле
,
(Э.14)
где N ф — число случаев факельного горения истекающего продукта на установках данного типа.
Э.4.5 Вероятность возникновения «огненного шара» при разрушении близлежащего резервуара под воздействием пожара (избыточного давления) Q о.ш рассчитывают по формуле
Q о.ш = 1 - Рбл Рп.а Роп [1 - ( 1 - Рор ) (1 - Рт.п ) ] , (Э.15)
где Рп . а — техническая надежность предохранительной арматуры резервуаров, принимают:
Рбл — техническая надежность систем блокирования процессов подачи и переработки продукта при аварии, принимается:
Р т.п — вероятность эффективной защиты поверхности установки с помощью теплоизолирующих покрытий:
Рор — вероятность эффективной работы систем орошения установок (резервуаров):
Р оп — вероятность успеха выполнения задачи оперативными подразделениями пожарной охраны, прибывающими к месту аварии, рассчитывают по формуле
,
(Э.16)
где Ру.п.с — вероятность выполнения задачи установками пожарной сигнализации;
;
Рпр — вероятность вызова персоналом аварийных подразделений:
t р —расчетное время воздействия опасных факторов пожара на близлежащий резервуар до его разрушения, мин;
t пр — время прибытия оперативных подразделений к месту пожара, мин;
— вероятность
прибытия оперативных подразделений пожарной охраны за время, меньшее
расчетного времени
разрушения близлежащего резервуара.
Вероятность Р з предотвращения пожара благодаря эффективным противопожарным мероприятиям или по погодным условиям рассчитывают по формуле
,
(Э.17)
где N н . в — число аварий, при которых не произошло воспламенения горючих веществ.
Э.4.6 Вероятность Q в. п воспламенения пролива горючих веществ, образовавшегося в результате аварии с разгерметизацией установки, рассчитывают по формуле
,
(Э.18)
где N в.п — число случаев воспламенения пролива при авариях на установках данного типа.
Э.4.7 Вероятность Qc. о о сгорания облака паровоздушной смеси, образовавшейся в результате выброса и последующего испарения горючих веществ, рассчитывают по формуле
(Э.19)
где Nc .о — число случаев сгорания облака при авариях на установках данного типа.
Э.4.8 Вероятность Qс. д сгорания паровоздушной смеси с развитием избыточного давления рассчитывают по формуле
(Э.20)'
где N с.д — число случаев сгорания паровоздушной смеси с развитием избыточного давления при авариях на установках данного типа.
Э.4.9 Если статистические данные, необходимые для расчета вероятностных параметров, входящих в формулы (Э.1) — (Э.10), отсутствуют, вероятность реализации различных сценариев аварии рассчитывают по формуле
Q ( Ai ) = Q ав Q ( Ai )ст , (Э.21)
где Q ( Ai )ст — статистическая вероятность развития аварии по i -й ветви логической схемы. Для СУГ, Q ( Ai )ст определяют по таблице Э.1.
Таблица Э.1— Статистические вероятности различных сценариев развития аварии с выбросом СУГ
|
Сценарий аварии |
Вероятность |
Сценарий аварии |
Вероятность |
|
Факел Огненный шар Горение пролива Сгорание облака |
0,0574 0,7039 0,0287 0,1689 |
Сгорание с развитием избыточного давления Без горения Итого |
0,0119 0,0292 1 |
3.5 Для каждого варианта логической схемы проводят расчеты поражающих факторов (интенсивность теплового излучения, длительность его воздействия, избыточное давление и импульс волны давления) с помощью методов, приведенных в приложениях В, Д, Е. Вычисления проводят для заданных расстояний от места инициирования аварии. Количество вещества, принимающего участие в создании поражающих факторов, оценивают в соответствии с расчетным вариантом аварии.
3.6 Условная
вероятность
поражения человека избыточным давлением, развиваемым при сгорании
газопаровоздушных смесей, на расстоянии
r
от эпицентра рассчитывают следующим образом:
- вычисляются избыточное давление D p и импульс i по методам, описанным в приложении Е;
- исходя из значений D p и i , вычисляют значение «пробит» — функции Р r по формуле
Pr = 5 - 0,26 ln (V) , (Э.22)
где
(Э.23)
D p — избыточное давление. Па;
i — импульс волны давления. Па · с;
- с помощью таблицы Э.2 определяют условную вероятность поражения человека.
Таблица Э.2 — Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от Р r
|
Условная вероятность поражения, % |
Р r |
|||||||||
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
0 |
- |
2,67 |
2,95 |
3,12 |
3,25 |
3,36 |
3,45 |
3,52 |
3,59 |
3,66 |
|
10 |
3,72 |
3,77 |
3,82 |
3,90 |
3,92 |
3,96 |
4,01 |
4,05 |
4,08 |
4,12 |
|
20 |
4,16 |
4,19 |
4,23 |
4,26 |
4,29 |
4,33 |
4,36 |
4,39 |
4,42 |
4,45 |
|
30 |
4,48 |
4,50 |
4,53 |
4,56 |
4,59 |
4,61 |
4,64 |
4,67 |
4,69 |
4,72 |
|
40 |
4,75 |
4,77 |
4,80 |
4,82 |
4,85 |
4,87 |
4,90 |
4,92 |
4,95 |
4,97 |
|
50 |
5,00 |
5,03 |
5,05 |
5,08 |
5,10 |
5,13 |
5,15 |
5,18 |
5,20 |
5,23 |
|
60 |
5,25 |
5,28 |
5,31 |
5,33 |
5,36 |
5,39 |
5,41 |
5,44 |
5,47 |
5,50 |
|
70 |
5,52 |
5,55 |
5,58 |
5,61 |
5,64 |
5,67 |
5,71 |
5,74 |
5,77 |
5,81 |
|
80 |
5,84 |
5,88 |
5,92 |
5,95 |
5,99 |
6,04 |
6,08 |
6,13 |
6,18 |
6,23 |
|
90 |
6,28 |
6,34 |
6,41 |
6,48 |
6,55 |
6,64 |
6,75 |
6,88 |
7,05 |
7,33 |
|
— |
0,00 |
0,10 |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,70 |
0,80 |
0,90 |
|
99 |
7,33 |
7,37 |
7,41 |
7,46 |
7,51 |
7,58 |
7,65 |
7,75 |
7,88 |
8,09 |
Э.7 Условная вероятность поражения человека тепловым излучением определяется следующим образом:
а) рассчитываются Рr по формуле
Рr = -14,9 + 2,56 ln (t q1,33 ), (Э.24)
где t — эффективное время экспозиции, с;
q — интенсивность теплового излучения, кВт/м2 .
t определяют:
1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов
t = t о + x/v, (Э.25)
где t о — характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 5 с);
х — расстояние от места расположения человека до зоны (интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт/м2 ), м;
v — скорость движения человека, м/с (допускается принимать v = 5/с);
2) для воздействия «огненного шара» — в соответствии с приложением Д;
6) с помощью
таблицы Э.2 определяют условную вероятность
поражения
человека тепловым
излучением.
Э.8 Индивидуальный риск R, год-1 , определяют по формуле
,
(Э.26)
где
— условная вероятность поражения человека при реализации
i
-й
ветви логической схемы;
Q(A,) — вероятность реализации в течение года i -й ветви логической схемы, год-1 ;
п — число ветвей логической схемы.
Пример — Расчет индивидуального риска при выбросе пропана из шарового резервуара.
Данные для расчета
Резервуар расположен на территории резервуарного парка склада сжиженных газов и имеет объем 600 м3 . Температура 20 °С. Плотность сжиженного пропана 530 кг/м3 . Степень заполнения резервуара 80 % (по объему). Удельная теплота сгорания пропана 4,6 · 107 Дж/кг. Расстояние от резервуара до человека, для которого определяют индивидуальный риск, составляет 500 м. Анализ статистики аварий показал, что вероятность выброса пропана из резервуара составляет 1 · 10-3 год-1 .
Расчет
Выполним оценку вероятности развития аварии по таблице Э.1 и формуле (Э.21).
Вероятность сгорания паровоздушной смеси в открытом пространстве с образованием волны избыточного давления ( А9 )
Q с.д = 1 · 10-3 · 0,0119 = 1,19 · 10-5 год -1 .
Вероятность образования «огненного шара» (А 3 ):
Q о.ш = 1 · 10 - 3 · 0,7039 = 7,039 · 10-4 год -1 .
Вероятность воспламенения пролива (А 5 ):
Q в.п = 1 · 10-3 · 0,0287 = 2,87 · 10-5 год -1 .
Вероятности развития аварии в остальных случаях принимают равными 0.
Определяем значения поражающих факторов с помощью методов, приведенных в приложениях В, Д, Е.
Согласно расчетам, выполненным в контрольных примерах приложений Д, Е, избыточное давление D р и импульс i волны давления, интенсивность теплового излучения от «огненного шара» qо . ш и время его существования t s на расстоянии 500 м составляют
D р = 16,2 кПа, i = 1000 Па · с; qо . ш = 12,9 кВт/м2 , t s = 40 с.
В соответствии с приложением В значение интенсивности теплового излучения от пожара пролива пропана на расстоянии 500 м составляет
q п = 0,7 кВт/м2 .
Для приведенных значений поражающих факторов по формулам (Э.22) и (Э.24) определяем значения «пробит» — функции Р r , которые соответственно составляют
Для указанных значений «пробит» — функции по таблице Э.2 условная вероятность поражения человека поражающими факторами равна:
По формуле (Э.26) определяем индивидуальный риск:
R = 4,3 · 10- 1 · 1,19 · 10 -5 + 4,0 · 10-2 · 7,039 · 10-4 = 3,3 · 10 -5 год -1 .
ПРИЛОЖЕНИЕ Ю
(рекомендуемое)
МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
Ю.1 Настоящий метод применим для расчета социального риска (далее — риска) на наружных технологических установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, и интенсивность теплового излучения.
Ю.2 Оценку риска проводят на основе построения логической схемы, в которой учитываются различные инициирующие события и возможные варианты их развития. Пример построения логической схемы приведен в разделе Э.2.
Ю.3 Рассчитывают вероятности Q(Ai ) реализации каждой из рассматриваемых ветвей логической схемы. Для этого используют соотношения (Э.1) — (Э.10), приведенные в разделах Э.3 и Э.4 приложения Э.
Ю.4 Если статистические данные, необходимые для расчета вероятностных параметров, входящих в формулы (Э.1) — (Э.10), отсутствуют, то вероятность реализации различных сценариев аварии определяют в соответствии с Э.4.9.
Ю.5 Для каждой ветви логической схемы проводят расчеты значений поражающих факторов (интенсивность теплового излучения, длительность его воздействия, избыточное давление и импульс волны давления) с помощью методов, приведенных в приложениях В, Д, Е. Вычисления проводят для заданных расстояний от места инициирования аварии. Количество вещества, принимающего участие в создании поражающих факторов, оценивают в соответствии с расчетным вариантом аварии.
Ю.6 Определяют
условные вероятности
поражения человека на различных расстояниях
ri
-
й
от наружной установки при реализации
i
-
й
ветви логической схемы. Определения проводят в соответствии с
разделами Э.6 и Э.7. Строят графические зависимости
= f(r).
Ю.7 На генеральном плане предприятия вокруг наружной установки строят зоны поражения, и для каждой из этих зон определяют:
- средние (по
зоне) условные вероятности
,
поражения человека (j — номер зоны);
- среднее число и. людей, постоянно находящихся в j- й зоне.
Ю.8 Вычисляют ожидаемое число N i погибших людей при реализации i - й ветви логической схемы по формуле
,
(Ю.1)
где k - число рассматриваемых зон поражения, выбираемое исходя из того, что вне k-й зоны все значения
£
1 · 10-2
год
-
1
,
а в k-
й зоне хотя бы одно из
значений
>
1 · 10-2
год
-
1
.
Ю.9 Социальный риск S рассчитывают по формуле
(Ю.2)
где l — число ветвей логической схемы, для которых Ni ³ N0 ( N0 — ожидаемое число погибших людей, для которого оценивается социальный риск. Допускается принимать N0 = 10).
Если для всех ветвей логической схемы выполняется условие Ni < N0 , то рассматривают попарные сочетания ветвей логической схемы (реализация в течение года двух ветвей логической схемы), для которых выполняется условие:
(Ю.3)
При этом S r рассчитывают по формуле
,
(Ю.4)
где
—
вероятности реализации ветвей i
1
и i
2
дерева событий
соответственно.
В формуле (Ю.4) суммирование проводят по всем парам ветвей логической схемы, для которых выполняется условие (Ю.З).
Если ни для одной пары ветвей логической схемы условие (Ю.З) не выполняется, то Sr принимают равным 0.
Пример — Расчет социального риска при выбросе пропана из шарового резервуара
Данные для расчета
Резервуар расположен на территории резервуарного парка склада сжиженных газов и имеет объем 600 м3 (рисунок Ю.1). Температура 20 ° С. Плотность сжиженного пропана 530 кг/м3 . Степень заполнения резервуара 80 % (по объему). Удельная теплота сгорания пропана 4,6 · 107 Дж/кг. Численность персонала, обслуживающего склад, — 15 чел. Режим работы — трехсменный. С одной стороны склада от его внешней границы расположена территория садово-дачных участков с плотностью заселения 200 чел/км2 . Далее находится жилая зона с плотностью заселения 2000 чел/км2 (рисунок Ю.1). Анализ статистики аварий показал, что вероятность выброса пропана из резервуара составляет 1 · 10 - 3 год-1 .