Защита бетонных констр. (к СНиП 2.03.11-85), часть 9
Таблица 30
|
Показатели |
Размерность |
Вариант 1 |
Вариант 2 |
|
1. Коэффициент эффективности капитальных вложений Ен |
— |
0,15 |
0,15 |
|
2. Норматив приведения разновременных затрат Е |
¾ |
0,1 |
0,1 |
|
3. Приведенные капитальные вложения в сопряженные отрасли См(с) |
руб. |
2,88 |
4,56 |
|
4. Стоимость антикоррозионной защиты балки лакокрасочными покрытиями Сз |
» |
20,18 |
31,88 |
|
5. Расчетная стоимость балки «в деле» без защиты от коррозии Сд |
» |
106 |
106 |
|
6. Нормативный срок строительства объекта |
лет |
2 |
2 |
|
7. Срок службы здания Тс |
» |
80 |
80 |
|
8. Затраты на капитальный ремонт по табл. 2 прил. 12 Ск.р. = Сд 0,55 +Сз 1,25 |
руб. |
83,53 |
98,15 |
|
9. Периодичность проведения капитальных ремонтов |
лет |
23 |
30 |
|
10. Затраты на возобновление антикоррозионной лакокрасочной защиты по табл. 2 прил. 12 Сз.к. = Сз 1,25 |
руб. |
25,23 |
39,85 |
|
11. Периодичность возобновления (срок службы) лакокрасочной защиты |
лет |
4 |
7 |
|
12. Потери от простоя основного технологического оборудования во время проведения капитального ремонта железобетонной балки Сп.о |
руб. |
57,7 |
57,7 |
|
13. Количество балок на общую площадь проектируемого цеха А2 |
шт. |
100 |
100 |
Приведенные затраты, осуществляемые до начала эксплуатации по сравниваемым вариантам с учетом фактора времени и срока строительства объекта 2 года (a t = 1,21) равны:
Зн1 = (2,88 + 106 + 20,18)× 1,21 = 156,16 руб.
Зн2 = (4,56 + 106 + 31,88)× 1,21 = 172,35 руб.
Приведенные затраты в процессе эксплуатации с учетом фактора времени при значениях 1/a t , принимаемых по табл. 28, равны:
Для варианта 1
Количество капитальных ремонтов g к.р. — 1 = 80/23—1 = 3, т.е. по табл. 28: 1/a 23 = 0,111; 1/a 46 = 0,012 и 1/a 69 = 0,002.
Затраты
на капитальные ремонты, приведенные к началу эксплуатации:
= 83,53 (0,111 + 0,012 + 0,002) = 83,53×
0,125
= 10,44 руб.
Количество возобновлений лакокрасочных покрытий при сроке службы Тз.к. = 4 годам: g з. к. — 1 = 80/4 — 1 = 19.
Затраты на возобновление антикоррозионной защиты с учетом 1/a t по табл. 28, приведенные к началу эксплуатации:
= 25,23 (0,683 + 0,466 + 0,318 + 0,217 + 0,148 + 0,101
+
0,069
+
0,047
+ 0,032 + 0,022 + 0,015 + 0,01
+ 0,007 +
0,004 + 0,002 +0,002 + 0,002 + 0,001 + 0,001) = 25,23×
2,147
= 54,17 руб.
Сумма
потерь от простоя технологического оборудования цеха во время
капитальных ремонтов балки, приведенная к началу эксплуатации
= 57,7 (0,111 + 0,012 + 0,002) = 57,7×
0,125
= 7,21 руб.
Для варианта 2
Количество капитальных ремонтов g к.р. — 1 = 80/30 — 1 = 2, т.е. по табл. 28 1/a 30 = 0,057 и 1/a 60 = 0,002.
Затраты
на капитальные ремонты, приведенные к началу эксплуатации:
=
98,l5
(0,057
+
0,002)
=
5,79
руб.
Количество возобновлений лакокрасочной защиты g з.к. — 1 = 80/7 ¾ 1 = 11.
Затраты
на возобновление защиты, приведенные к началу эксплуатации, с учетом
коэффициентов 1/a
t
(по табл. 28 при Тз.к.
= 7 годам:
= 39,85 (0,513 + 0,263 + 0,135 + 0,069 + + 0,035 + 0,018 + 0,009 +
0,004 + 0,002 + 0,001 + 0,001) = 39,85×
1,05
= 41,84 руб.
Для облегчения и ускорения расчетов суммарные коэффициенты приведения разновременных затрат S 1/a t = m в зависимости от срока службы здания Тс и срока службы антикоррозионной защиты Та.к. приведены в табл. 5 прил. 12.
В рассматриваемом случае при Тс = 80 лет и Тз.к. = 7 лет по табл. 5 прил. 12 m = 1,05.
Сумма
потерь от простоя технологического оборудования
= 57,7 (0,057 + 0,002) = 3,4 руб.
Таким образом, суммарные приведенные затраты по сравниваемым вариантам защиты по формуле (8) равны:
З1 = 156,l6 + 10,44 + 54,17 + 7,21 = 227,98 руб.;
З2 = 172,35 + 5,79 + 41,84 + 3,4 = 223,38 руб.
Экономический эффект на 1 балку
Э = З1 З2 = 227,98 — 223,38 = 4,6 руб., или 0,23 руб/м3 поверхности.
Экономический эффект на проектируемое здание цеха по формуле (1) при количестве балок 100 шт. составляет
Эз.д. = (227,98 223,38)× 100 = 460 руб.
Пример 2. Требуется определить эффективность применения комплексной добавки в бетон, повышающей морозостойкость бетона и долговечность железобетонных конструкций.
Для повышения межремонтных сроков службы свайной эстакады морского причала рекомендуется при изготовлении свай применить комплексную добавку в бетон (50 % эмульсии ГКЖ-94 и сульфитно-дрожжевой бражки — СДБ).
Совместное введение в бетонную смесь кремнийорганического полимера ГКЖ-94 и пластификатора СДБ позволяет уменьшить водоцементное отношение при сохранении требуемой подвижности смеси, повысить морозостойкость бетона и долговечность железобетонных конструкций.
За исходный вариант принимается конструкция причала аналогичных размеров и прочности с опорами из железобетонных свай, изготавливаемых по традиционной технологии без введения добавок в бетон.
Исходные данные для расчета (на 100 м причала)
Расчеты проводятся по методическому материалу СЭВ (ММ 6-83) с использованием табл. 28 и прил. 12 настоящего Пособия.
Исходные данные для расчета приведены в табл. 31.
Таблица 31
|
Наименование показателей |
Единица измерения |
Вариант 1 (без добавки) |
Вариант 3 (с добавкой) |
|
Нормативный срок службы (эксплуатации) причала, Тс |
год |
50 |
50 |
|
Период между началом строительства причальной эстакады и вводом ее в эксплуатацию |
» |
1 |
1 |
|
Капитальные вложения в химическую промышленность (на производство комплексной добавки), Зм(с) |
руб. |
— |
97,59 |
|
Норматив для приведения разновременных затрат, Е |
— |
0,1 |
0,1 |
|
Расчетная себестоимость строительства причала, Сд |
руз. |
350606 |
351341 |
|
Периодичность капитальных ремонтов, Тк.р |
год |
15 |
20 |
|
Затраты на один капитальный ремонт причала, Ск.р |
руб. |
78886 |
81752 |
|
Среднегодовые затраты на текущие ремонты, Ст.р |
» |
935 |
562 |
|
Расходы на 1 судносутки простоя сухогрузных судов универсального назначения |
» |
515 |
515 |
|
Продолжительность одного капитального ремонта |
лет/сут |
0,27/100 |
0,27/100 |
|
Годовой объем строительства причалов |
м |
500 |
500 |
1. Расчет приведенных затрат, осуществляемых до начала эксплуатации причала, производится по формуле (3) MM 6-83 при
a t = l,l:
Зн1 = (350606 + 0)× 1,1 = 385666,6 руб.;
Зн2 = (351341 + 97,59)× 1,1 = 386582 руб.
2. Расчет приведенных затрат, осуществляемых при эксплуатации причала, производится по формуле (7) MM 6-83, табл. 28 и табл. 5 прил. 12 настоящего Пособия:
= 78886 (1/a
15
+ 1/a
30
+ 1/a
45
)
= 78886 (0,239 + 0,057 + 0,013) = 78886×
0,309
=
24375,8 руб.;
=
81752 (1/a
20
+ 1/a
40
)
= 81752 (0,148 + 0,022) = 81752×
0,17
= 13897,8 руб.;
=
935×
9,9 = 9256,5 руб. (табл.
5 прил. 12 при Тс
= 50 лет и Тт.р
= 1 году).
=
562×
9,9 = 5563,8 руб. (табл.
5 прил. 12 при Тс
= 50 лет и Тт.р
= 1 году).
Потери от простоя судов при капитальных ремонтах причала:
=
0,15×
515×
100×
0,309
=
2387
руб.;
=
0,15×
515×
100×
0,17
=
1313,3 руб.
3. Суммарные приведенные затраты по сравниваемым вариантам на 100 м причала:
З1 = 385666,6 + (24375,8 + 9256,5 +2387) =421685,9 руб.;
З2 = 386582,5 + (13897,8 + 5563,8 +1313,3) = 407357,4 руб.
4. Годовой экономический эффект от применения комплексной добавки в бетон на 500 м причала
Эг = (421685,9 — 407357,4)5 = 71642,5 руб.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1(1)
Группы агрессивных газов в зависимости от их вида и концентрации
|
Наименование |
Концентрация, мг/м3 , для групп газов |
|||
|
|
А |
в |
С |
D |
|
Углекислый газ |
До 2000 |
Св. 2000 |
¾ |
¾ |
|
Аммиак |
» 0,2 |
Св. 0,2 до 20 |
Св. 20 |
— |
|
Сернистый ангидрид |
До 0,5 |
Св. 0,5 до 10 |
Св. 10 до 200 |
Св. 200 до 1000 |
|
Фтористый водород |
» 0,05 |
» 0,05 » 5 |
» 5 » 10 |
» 10 » 100 |
|
Сероводород |
» 0,01 |
» 0,01 » 5 |
» 5 » 100 |
» 100 |
|
Оксиды азота* |
» 0,1 |
» 0,1 » 5 |
» 5 » 25 |
» 25 » 100 |
|
Хлор |
» 0,1 |
» 0,1 » 1 |
» 1 » 5 |
» 5 » 10 |
|
Хлористый водород |
» 0,05 |
» 0,05 » 5 |
» 5 » 10 |
» 10 » 100 |
|
* Оксиды азота, растворяющиеся в воде с образованием растворов кислот. Примечание. При концентрации газов, превышающей пределы, указанные в гр. «D» настоящей таблицы, возможность применения материала для строительных конструкций следует определять на основании данных экспериментальных исследований. |
||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 2(2)
Характеристика твердых сред
(солей, аэрозолей и пыли)
|
Растворимость твердых сред в воде и их гигроскопичность |
Наиболее распространенные соли, аэрозоли, пыли |
|
Малорастворимые |
Силикаты, фосфаты (вторичные и третичные) и карбонаты магния, кальция, бария, свинца; сульфаты бария, свинца; оксиды и гидроксиды железа, хрома, алюминия, кремния |
|
Хорошо растворимые малогигроскопичные |
Хлориды и сульфаты натрия, калия, аммония; нитраты калия, бария, свинца, магния; карбонаты щелочных металлов |
|
Хорошо растворимые гигроскопичные |
Хлориды кальция, магния, алюминия, цинка, железа; сульфаты магния, марганца, цинка, железа; нитраты и нитриты натрия, калия, аммония; все первичные фосфаты; вторичный фосфат натрия; оксиды и гидроксиды натрия, калия |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Упругость паров воды над насыщенными водными растворами хорошо растворимых солей при 20°С
|
Наименование растворов |
Давление паров воды в |
Равновесная относительная |
Растворимость в 100 г воды при |
Гигроскопичность |
|
|
солей |
Па |
мм рт. ст. |
влажность, % |
20 ° С |
|
|
ZnCl 2 |
233,3 |
1,75 |
10 |
367 |
Гигроскопичные |
|
CaCl 2 |
819,9 |
6,15 |
35 |
74,5 |
» |
|
Zn(N О3 )2 |
981,2 |
7,36 |
42 |
118,8 |
» |
|
NH 4 NO 3 |
1565,2 |
11,74 |
67 |
192 |
Малогигроскопичные |
|
NaNO 3 |
1803,8 |
13,53 |
77 |
87,5 |
То же |
|
NaCl |
1817,2 |
13,63 |
78 |
35,9 |
» |
|
NH4 Cl |
1855,8 |
13,92 |
79 |
37,5 |
» |
|
Na2 SO4 |
1893,2 |
14,2 |
81 |
19,2 |
» |
|
(NH4 )2 SO4 |
1895,8 |
14,22 |
81 |
76,3 |
» |
|
KCl |
2005,2 |
15,04 |
86 |
34,4 |
» |
|
CuSO4 |
2086,5 |
15,65 |
89 |
76,4 |
» |
|
ZnSO4 |
2123,8 |
15,93 |
91 |
54,1 |
» |
|
KNO3 |
2167,8 |
16,26 |
93 |
31,6 |
» |
|
K2 SO4 |
2306,5 |
17,3 |
99 |
11,1 |
» |
|
CaS О4 |
¾ |
¾ |
¾ |
0,20 |
» |
|
Примечание. При значениях относительной влажности воздуха, больших равновесной, на поверхности образуется конденсат. |
|||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
А. Метод определения эффективного коэффициента диффузии для углекислого газа в бетоне
Диффузионную проницаемость бетона определяют в зависимости от толщины нейтрализованного слоя и количества углекислого газа, поглощенного бетоном за время хранения образцов в камере с повышенным содержанием углекислого газа при заданной постоянной влажности бетона.
Диффузионная проницаемость бетона определяется на образцах, имеющих форму куба, призмы или пластины, минимальный размер рабочей грани которых должен быть не менее 7 см, а толщина — не менее 3 см. Образцы могут быть изготовлены в форме либо отобраны из конструкций. Количество образцов должно быть не менее 10. Образцы, предназначенные для испытаний, предварительно выдерживают в камере с относительной влажностью воздуха 75±3 % при температуре 20±5°С до установления постоянной массы, после чего изолируют со всех сторон, кроме одной рабочей грани, плотным покрытием, например из парафиноканифольной мастики.
Установка для проведения испытаний должна иметь постоянные параметры газовой среды: концентрацию СО2 10±0,5% по объему, относительную влажность воздуха 75±3 %, температуру 20±5°С. Возможные варианты установок для испытаний представлены в «Руководстве по определению диффузионной проницаемости бетона для углекислого газа» (НИИЖБ, М., 1974).
Образцы выдерживают в камере с углекислым газом не менее 7 сут. и не более того периода, в течение которого образец будет нейтрализован на половину своей толщины.
По истечении заданного срока образцы раскалывают в направлении, нормальном неизолированной грани. На поверхность скола пипеткой наносят 0,1 %-ный раствор фенолфталеина на этиловом спирте.
Мерной линейкой измеряют толщину слоя бетона от поверхности бетона до границы слоя, окрашенного в малиновый цвет. Измерения производят через 1 см по длине кромки образца.
Эффективный коэффициент диффузии углекислого газа в бетоне рассчитывают по формуле в см2 /с
D = (mo X 2 )/2Ct,
где mo — Реакционная емкость бетона или объем газа, поглощенного единицей объема бетона; X — среднеарифметическая толщина нейтрализованного слоя бетона, см; С — концентрация углекислого газа в воздухе в относительных величинах по объему; t — продолжительность воздействия газа на бетон, с. Величину реакционной емкости mo рассчитывают по формуле
mo = 0,4Цpf ,
где Ц — численно равное содержанию цемента в бетоне, кг/м3 ; p — количество основных окислов в цементе в пересчете на СаО в относительных величинах по массе, принимается по данным химического анализа цемента; f — степень нейтрализации бетона равная отношению количества основных окислов, прореагировавших с углекислым газом, к общему их количеству в цементе.
Б. Метод определения агрессивной углекислоты
При определении степени углекислой коррозии содержание агрессивной углекислоты в жидкой среде может быть определено экспериментально по отдельной пробе воды или путем вычисления по содержанию свободной углекислоты в общей пробе воды на химический анализ. Содержание агрессивной углекислоты определяют экспериментально в отдельной пробе воды. Пробы воды отбирают в сухую емкость на 250 мл с хорошо подобранной пробкой, в которую предварительно помещено 2 — 3 г химически чистого карбоната кальция. Анализ проводят через 5 — 6 дней (метод Гейера),
Вычисление содержания агрессивной углекислоты проводят по разности между содержанием свободной и равновесной углекислоты.
Концентрация (СО2 ) свободная, мг/л, согласно требованиям ГОСТ 4979—49, должна быть определена в день отбора пробы воды на анализ.
Количество углекислоты рассчитывают по формуле:
(СО2
)
равновесной = а[Са2+
]+b
,
где а и b
—
коэффициенты, зависящие от содержания в воде ионов
НСО3
,
,
Cl
; концентрацию Са2+
,
мг/л, определяют по таблице.
Значения коэффициентов а и b
|
Бикарбонатная щелочность |
Суммарное содержание ионов Cl
и
|
||||||||||||
|
мг× |
град |
0—200 |
201—400 |
401—600 |
601—800 |
801—1000 |
более 1000 |
||||||
|
экв/л |
|
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
|
1,05 |
3 |
0 |
15 |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
|
1,4 |
4 |
0,01 |
16 |
0,01 |
17 |
0,01 |
17 |
0 |
17 |
0 |
17 |
0 |
17 |
|
1,8 |
5 |
0,04 |
17 |
0,04 |
18 |
0,03 |
17 |
0,02 |
18 |
0,02 |
18 |
0,02 |
18 |
|
2,1 |
6 |
0,07 |
19 |
0,06 |
19 |
0,05 |
18 |
0,04 |
18 |
0,04 |
18 |
0,04 |
18 |
|
2,5 |
7 |
0,1 |
21 |
0,08 |
20 |
0,07 |
19 |
0,06 |
18 |
0,06 |
18 |
0,05 |
18 |
|
2,9 |
8 |
0,13 |
23 |
0,11 |
21 |
0,09 |
19 |
0,08 |
18 |
0,07 |
18 |
0,07 |
18 |
|
3,2 |
9 |
0,16 |
25 |
0,14 |
22 |
0,11 |
20 |
0,1 |
19 |
0,09 |
18 |
0,08 |
18 |
|
3,6 |
10 |
0,2 |
27 |
0,17 |
23 |
0,14 |
21 |
0,12 |
19 |
0,11 |
18 |
0,1 |
18 |
|
4 |
11 |
0,24 |
29 |
0,2 |
24 |
0,16 |
22 |
0,15 |
20 |
0,13 |
19 |
0,12 |
19 |
|
4,3 |
12 |
0,28 |
32 |
0,24 |
26 |
0,19 |
23 |
0,17 |
21 |
0,16 |
20 |
0,14 |
20 |
|
4,7 |
13 |
0,32 |
34 |
0,28 |
27 |
0,22 |
24 |
0,2 |
22 |
0,19 |
21 |
0,17 |
21 |
|
5 |
14 |
0,36 |
29 |
0,32 |
29 |
0,25 |
26 |
0,23 |
23 |
0,22 |
22 |
0,19 |
22 |
|
5,4 |
15 |
0,4 |
38 |
0,36 |
30 |
0,29 |
27 |
0,26 |
24 |
0,24 |
23 |
0,22 |
23 |
|
5,7 |
16 |
0,44 |
41 |
0,4 |
32 |
0,32 |
28 |
0,29 |
25 |
0,27 |
24 |
0,25 |
24 |
|
6,1 |
17 |
0,48 |
43 |
0,44 |
34 |
0,36 |
30 |
0,33 |
26 |
0,3 |
25 |
0,28 |
25 |
|
6,4 |
18 |
0,54 |
46 |
0,47 |
37 |
0,4 |
32 |
0,36 |
28 |
0,33 |
27 |
0,31 |
27 |
|
6,8 |
19 |
0,61 |
48 |
0,51 |
39 |
0,44 |
33 |
0,4 |
30 |
0,37 |
29 |
0,34 |
28 |
|
7,1 |
20 |
0,67 |
51 |
0,55 |
41 |
0,48 |
35 |
0,44 |
31 |
0,41 |
30 |
0,38 |
29 |
|
7,5 |
21 |
0,74 |
53 |
0,6 |
43 |
0,53 |
37 |
0,48 |
33 |
0,45 |
31 |
0,41 |
31 |
|
7,8 |
22 |
0,81 |
55 |
0,65 |
45 |
0,58 |
38 |
0,53 |
34 |
0,49 |
33 |
0,44 |
32 |
|
8,2 |
23 |
0,88 |
58 |
0,7 |
47 |
0,63 |
40 |
0,58 |
35 |
0,53 |
34 |
0,48 |
33 |
|
8,6 |
24 |
0,96 |
60 |
0,76 |
49 |
0,68 |
42 |
0,63 |
37 |
0,57 |
36 |
0,52 |
35 |
|
9 |
25 |
1,04 |
63 |
0,81 |
51 |
0,73 |
44 |
0,67 |
39 |
0,61 |
38 |
0,56 |
37 |
|
10,7 |
30 |
1,44 |
75 |
1,06 |
61 |
0,98 |
54 |
0,87 |
49 |
0,81 |
43 |
0,76 |
47 |
|
14,3 |
40 |
2,34 |
95 |
1,56 |
81 |
1,48 |
74 |
1,27 |
69 |
1,21 |
68 |
1,16 |
67 |
|
17,8 |
50 |
3,34 |
120 |
2,16 |
102 |
1,98 |
94 |
1,67 |
79 |
1,61 |
88 |
1,56 |
87 |
|
21,3 |
60 |
4,44 |
145 |
2,66 |
123 |
2,48 |
114 |
2,17 |
99 |
2,01 |
98 |
1,96 |
97 |
|
25 |
70 |
5,44 |
165 |
3,16 |
143 |
2,98 |
134 |
2,67 |
119 |
2,41 |
118 |
2,36 |
117 |
|
28,5 |
80 |
6,54 |
195 |
3,76 |
163 |
3,48 |
154 |
3,07 |
139 |
2,81 |
138 |
2,76 |
137 |
|
32,1 |
90 |
7,64 |
215 |
4,36 |
183 |
3,98 |
174 |
3,47 |
159 |
3,2 |
148 |
3,16 |
147 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Химические добавки, применяемые для повышения коррозионной стойкости
Таблица 1
Условные обозначения добавок и их дозировки
|
Вид добавок |
Добавки |
Условные обозначения добавок |
Рекомендуемые дозировки добавок* |
|
1. Воздухововлекающие |
Смола нейтрализованная воздухововлекающая |
СНВ |
0,005 — 0,035 |
|
|
Клей талловый пековый |
КТП |
0,005 — 0,035 |
|
|
Омыленный талловый пек |
отп |
0,005 — 0,035 |
|
|
Смола древесная омыленная |
СДо |
0,005 — 0,035 |
|
|
Вспомогательный препарат |
оп |
0,005 — 0,035 |
|
|
Сульфонол |
с |
0,005 — 0,035 |
|
2.Пластифицирующие |
Щелочной сток производства капролактама |
щспк |
0,1 — 0,5 |
|
воздухововлекающие |
Модифицированный щелочной сток производства капролактама |
ЩСПК-м |
0,05 — 0,2 |
|
|
Черный сульфатный щелок |
ЧСЩ |
0,05-0,2 |
|
|
Модифицированная синтетическая поверхностно-активная |
СПД-м |
0,05 — 0,02 |
|
|
Смола омыленная водорастворимая |
ВЛХК |
|
|
|
Понизитель вязкости фенольный лесохимический |
ПФЛХ |
0,05 — 0,2 |
|
|
Лесохимическая |
ЛХД |
0,05 — 0,2 |
|
|
Нейтрализованный черный контакт |
НЧК |
0,1¾ 0,2 |
|
|
Контакт черный нейтрализованный рафинированный |
КЧНР |
0,1¾ 0,2 |
|
3. Газообразующие |
Пудра алюминиевая |
ПАК |
0,01 — 0,03 |
|
4. Гидрофобизирующие |
Полифенилэтоксилоксаны** |
фэс-50; ФЭС-66 |
1 — 2; 1 — 2 |
|
5. Гидрофобизирующие |
Этилсиликонат натрия |
гкж-10 |
0,05¾ 0,2 |
|
воздуховов- |
Метилсиликонат натрия |
ГКЖ-11 |
0,05 — 0,2 |
|
лекающие |
Алюмометилсиликонат натрия |
АМСР |
0,05 — 0,2 |
|
|
Мылонафт |
М1 |
0,05¾ 0,2 |
|
6. Гидрофобизирующие |
Полигидросилоксан 136-41 |
ГКЖ-94 |
0,05 — 0,1 |
|
газовыделяющие |
Полигидросилоксан 136-157м |
ГКЖ-94М |
0,03 — 0,08 |
|
|
Этилгидридсесквиоксан |
ПГЭН |
0,05 — 0,1 |
|
7. Уплотняющие |
Диэтиленгликолевая смола |
ДЭГ-1 |
1¾ 1,5 |
|
|
Триэтиленгликолевая смола |
ТЭГ-1 |
1¾ 1,5 |
|
|
Полиаминная смола |
С-89 |
0,6 — 1,5 |
|
|
Битумная эмульсия (эмульбит) |
БЭ |
5 — 10 |
|
|
Сульфат алюминия |
СА |
1,5¾ 3 |
|
|
Сульфат железа |
СЖ |
1,5¾ 3 |
|
|
Нитрат железа |
НЖ |
1,5 — 3 |
|
|
Нитрат кальция |
НК |
1,5 — 3 |
|
8. Суперпластификаторы |
Разжижитель С-3 |
С-3 |
0,3 — 1 |
|
|
10-03 |
10-03 |
0,3¾ 1 |
|
|
Дофен |
Дф |
0,5 — 1 |
|
|
Меламинформальдегидная смола МФ-АР |
МФ-АР |
0,3 — 1 |
|
|
НКНС 40-03 |
40-03 |
0,2¾ 1 |
|
|
Разжижитель СМФ |
СМФ |
0,3¾ 1 |
|
9. Пластифицирующие |
Лигносульфонат технический |
ЛСТ |
0,15¾ 0,5 |
|
|
Модифицированные лигносульфонаты*** |
|
|
|
|
Мелассная упаренная последрожжевая барда |
УПБ |
0,15 — 0,3 |
|
|
Водорастворимый препарат ВРП-1 |
ВРП-1 |
0,005 — 0,03 |
|
|
Водорастворимый препарат С-1 |
С-1 |
0,005 — 0,03 |
|
|
Плав дикарбоновых кислот |
ПДК |
0,4¾ 1 |
|
|
Аплассан |
АПЛ |
0,4 — 1 |
|
10. Стабилизирующие |
Полиэтиленоксид, полиоксиэтилен |
ПОЭ |
0,02¾ 0,2 |
|
11. Ингибиторы |
Нитрит натрия |
НН |
2 — 3 |
|
коррозии стали |
Тетраборат натрия |
ТБН |
0,5¾ 1,5 |
|
|
Бихромат натрия |
БХН |
0,5 |
|
|
Бихромат калия |
БХК |
0,5 |
|
|
Нитрит-нитрат кальция |
ННК |
2 — 3 |
|
|
Катапин-ингибитор |
КН-1 |
0,025¾ 0,15 |
|
* Дозировки добавок указаны в % массы цемента в пересчете на сухое вещество добавки или 100 %-ный продукт и зависят от вида применяемого цемента, состава бетона, технологии изготовления изделий и конструкций и условий их эксплуатации. ** Полифенилэтоксилоксаны могут быть использованы только в бетонах нормального твердения. *** Модифицированные лигносульфонаты (ЛСТМ-2, ХДСК-1, ХДСК-3, НИЛ-21, МЛС, ОКЗИЛ, МТС-1) повышают стойкость бетонов за счет водоредуцирующего действия (В/Ц может быть снижено на 10—15 %). |
|||
Таблица 2
Допустимые области применения некоторых химических добавок в зависимости от их коррозионного воздействия на арматуру