СНиП II-23-81 (1990), часть 11

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11

Коэффициенты c_max для двутавровых и тавровых сечений

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент c_max следует вычислять по формуле

, (173)

где a_x = (h ₁ J ₁ – h ₂ J ₂ )/(J_y h );

– эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х – х , принимаемый со своим знаком (на рис. 27 e_x показан со знаком "плюс");

h – расстояние между осями поясов;

;

Здесь J ₁ и J ₂ – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси у – у ;

;

J_t и b – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

2. Для тавровых сечений значение коэффициента c_max следует определять как для двутавровых сечений, принимая J ₂ = 0, а также b ₂ = 0 и t₂ = 0 (рис. 27) при вычислении J_t .

Приложение 7*

Коэффициенты j _b для расчета балок на устойчивость

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента j _b необходимо вычислить коэффициент j ₁ по формуле

, (174)

где значения y следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра a , который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

, (175)

где l_ef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h – полная высота сечения;

J_t – момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах

, (176)

где обозначено:

для сварных двутавров:

t – толщина стенки;

b_f и t ₁ – ширина и толщина пояса балки;

h – расстояние между осями поясов;

a – размер, равный 0,5 h ;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

b_f – ширина листов пояса;

t ₁ – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h – расстояние между осями пакета поясных листов;

a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента j _b в формуле (34) необходимо принимать:

при j ₁ £ 0,85 j _b = j ₁ ; при j ₁ > 0,85 j _b = 0,68 + 0,21j ₁ , но не более 1,0.

Таблица 77

Коэффициенты y для двутавровых балок с двумя осями симметрии

Количество закреплений сжатого пояса	Вид нагрузки в пролете	Нагру-женный пояс	Формулы для y при значениях a
в пролете			0,1 £ a £ 40	40 < a £ 400
Без закреплений	Сосредоточенная	Верхний Нижний	y = 1,75 + 0,09a y = 5,05 + 0,09a	y = 3,3 + 0,053a – 4,5 × 10– 5 a 2 y = 6,6 + 0,053a – 4,5 × 10– 5 a 2
	Равномерно распределенная	Верхний Нижний	y = 1,6 + 0,08a y = 3,8 + 0,08a	y = 3,15 + 0,04a – 2,7 × 10– 5 a 2 y = 5,35 + 0,04a – 2,7 × 10– 5 a 2
Два и более, делящих пролет на равные части	Любая	Любой	y = 2,25 + 0,07a	y = 3,6 + 0,04a – 3,5 × 10– 5 a 2
Одно в середине	Сосредоточенная в середине	Любой	y = 1,75y 1	y = 1,75y 1
	Сосредоточенная в четверти	Любой	y = 1,14y 1 y = 1,6y 1	y = 1,14y 1 y = 1,6y 1
	Равномерно распределенная	Верхний Нижний	y = 1,14y 1 y = 1,3y 1	y = 1,14y 1 y = 1,3 y 1
Примечание. Значение y 1 следует принимать равным y при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Таблица 78*

Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки	Нагру-женный	Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a
	пояс	4 £a £ 28	28 <a £ 100
Сосредоточенная на	Верхний	y = 1,0 +0,16a	y 4,0 +0,05a
конце консоли	Нижний	y = 6,2 + 0,08a	y = 7,0 + 0,05a
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y 1 (значение y 1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента j _b необходимо вычислить коэффициенты j ₁ и j ₂ по формулам:

; (177)

, (178)

где h ₁ – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h ₂ – то же, до оси менее развитого пояса;

l_ef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

. (179)

Коэффициенты D , C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

Вид нагрузки	D	Коэффициент С при сечении
		двутавровом n £ 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265	0,330m	0,0826a
Равномерно распределенная	2,247	0,481m	0,1202a
Чистый изгиб	4,315	0,101m	0,0253a
Обозначения, принятые в таблице 79: , где , здесь J 1 и J 2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения; a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении , где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

Схема сечения и	Коэффициент В при нагрузке
место приложения нагрузки	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающе чистый изгиб
	d	m	b
	d – 1	m – 1	b
	1 – d	1 – m	–b
	–d	–m	–b
Обозначения, принятые в таблице 80: d = n + 0,734b ; m = n + 1,145b ; , где b 1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 + 0,004a ).

При n > 0,7 и 5 £ l_ef /b ₂ £ 25 значение коэффициента j ₂ необходимо уменьшить умножением на (1,025– 0,015l_ef /b ₂ ) и принимать при этом не более 0,95.

Значения l_ef /b ₂ >25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов j _b в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Коэффициенты j _b

Значение	Коэффициенты j b при сжатом поясе
j 2	более развитом	менее развитом
j 2 £ 0,85	j b = j 1	j b = j 2
j 2 >0,85		j b =0,68+0,21j 2

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент j _b следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j ₁ умножать на 0,7.

Значения J_x , J_y и J_t в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

Таблица 82

Моменты инерции при кручении J_t прокатных двутавров по ГОСТ 8239– 72*

Номер двутавра	Jt , см4	Номер двутавра	Jt , см4
10 12 14 16 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8	27 27a 30 30a 33 36 40 45 50 55 60	13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 100 135

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

№ п/п	Схема элемента и расположение расчетного сечения	Характеристика элемента	Группа элемента
1		Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой	1 2
2		Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r , мм: 200 10	1 4
3		Основной металл в соединениях на высокопрочных болтах	1
4		Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию: а) при парных накладках б) при односторонних накладках	4 5
5		Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при a ³ 72° ,	2
6		Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу	7
7		Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при a £ 45°	4
8		Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов	7
9		Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины	2
10		Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины	5
11		Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва: при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины то же, разной толщины и ширины	2 3
12		Стыковой шов, выполненный на подкладном листе; нагрузка перпендикулярна сварному шву	4
13		Стыковой шов труб, выполненный на подкладном кольце	4
14		Соединение встык прокатных профилей	4
15		Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сварные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва	2
16		Элемент со вспомогательным элементом, прикрепленным продольными швами, при a : до 45° 90°	4 7
17		Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва	7
18		Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу	4
19		Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами	5
20		Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву	6
21		Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов): а) с двойными фланговыми швами б) с фланговыми и лобовыми швами в) при передаче усилия через основной металл г) щеки анкеров для крепления стальных канатов	8 7 7 8
22		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса: tm /dm ³ 1/14 1/20 £ tm /dm < 1/14	7 8
23		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса dd /dm =0,4– 0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса: tm /dm ³ 1/14 1/20 £ tm /dm < 1/14 1/35 < tm /dm < 1/20	6 7 8

Таблица 84

Коэффициенты b для расчета элементов с учетом хрупкого разрушения стали

Номер схемы элемента и	Толщина элемента в	Значение b для сталей с пределом текучести и климатических районов строительства
расположение расчетного сечения	расчетном сечении,	до 285 МПа (2900 кгс/см2 )		св. 285 МПа (1900 кгс/см2 ) до 380 МПа (3900 кгс/см2 )
	мм, не более	II5	II4 (I4 , I2 , II2 и II3 )3	I2 , II2 и II3	I1
№ по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок1	10 20 30	1,00 0,90 0,85	1,00 Не применять То же	1,00 0,80 Не применять	0,75 Не применять То же
№ 3 или 4 по табл. 83* при наличии колотых отверстий2	10 20	1,00 1,00	1,00 0,95	1,00 1,00	1,00 Не применять
№ 6 или 7 по табл. 83*	10 20 30	1,00 0,90 0,85	0,95 0,80 0,75	1,00 0,90 0,60	0,90 0,90 Применять только в фасонках
№ 16 по табл. 83*	10 20 30	1,00 1,00 1,00	1,00 0,95 0,87	1,00 1,00 0,90	1,00 0,80 Применять только во вспомогательных элементах
№ 18 по табл. 83*	10 20 30	1,00 0,95 0,90	1,00 0,85 0,80	1,00 1,00 0,90	1,00 0,90 0,60
№ 21,а по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок	10 20 30	1,00 0,90 0,85	0,95 Не применять То же	1,00 0,75 Не применять	0,70 Не применять То же
1 В остальных случаях b =1,00. 2 При сверленых отверстиях b =1,00. 3 С учетом требований п. 2.1*.

Приложение 8,а

Определение свойств металла

1. При исследовании и испытании металла необходимо определять следующие показатели:

химический состав с выявлением содержания элементов, предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь;

предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение при испытаниях на растяжение (рекомендуется проводить их с построением диаграммы работы стали) по ГОСТ 1497– 84*;

ударную вязкость по ГОСТ 9454– 78* для температур, соответствующих группе конструкций и климатическому району по таблице 50*, и после механического старения в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на сталь.

Для конструкций 1-й и 2-й групп табл. 50*, выполненных из кипящей стали толщиной свыше 12 мм и эксплуатирующихся при отрицательных температурах, дополнительно следует определять:

распределение сернистых включений способом отпечатка по Бауману по ГОСТ 10243– 75*;

микроструктуру с выявлением размера зерна по ГОСТ 5639– 82*.

Механические свойства стали допускается определять с применением других методов, обеспечивающих надежность результатов, соответствующую испытаниям на растяжение.

2. Отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний производят из элементов конструкций отдельно для каждой партии металла.

К партии металла относятся элементы одного вида проката (по номерам профилей, толщинам и маркам стали), входящие в состав однотипных элементов конструкций (пояса ферм, решетка ферм, пояса подкрановых балок и т. п.) одной очереди строительства. Партия металла должна относиться не более чем к 50 однотипным отправочным маркам общей массой не более 60 т. Если отправочные марки представляют собой простые элементы из прокатных профилей (прогоны, балки, связи и т. п.), к партии может быть отнесено до 250 отправочных марок.

Число проб и образцов от каждой партии металла должно быть не меньше чем указано в табл. 85, при отборе проб и образцов необходимо соблюдать требования ГОСТ 7564– 73*.

Таблица 85

Число проверяемых элементов, проб и образцов

Вид испытаний	Число элементов,	Число проб и образцов
	проверяемых в партии	от элемента	всего от партии
Химический анализ Испытание на растяжение Испытание на ударную вязкость Отпечаток по Бауману	3 2 (10*) 2** 2	1 1 3** 1	3 2 (10*) 6** 2
* При определении предела текучести стали и временного сопротивления по результатам статистической обработки данных испытаний образцов. ** Для каждой проверяемой температуры и для испытаний после механического старения.

Место отбора проб и необходимость усиления мест вырезки образцов определяются организацией, проводящей обследование конструкций.

3*. Предел текучести R_yn или временное сопротивление стали R_un по результатам статистической обработки данных испытаний образцов вычисляется по формуле

R_n = s _n – a S , (180)

где – среднее арифметическое значение предела текучести или временного сопротивления испытанных образцов;

– коэффициент, учитывающий объем выборки;

– среднее квадратическое отклонение результатов испытаний;

s _i – предел текучести или временное сопротивление i -го образца;

n – число испытанных образцов (не менее 10).

При значении S /s _n >0,1 использование результатов, полученных по имеющимся данным испытаний образцов не допускается.

Приложение 9*

Основные буквенные обозначения величин

A – площадь сечения брутто;

A_bn – площадь сечения болта нетто;

A_d – площадь сечения раскоса;

A_f – площадь сечения полки (пояса);

A_n – площадь сечения нетто;

A_w – площадь сечения стенки;

A_wf – площадь сечения по металлу углового шва;

A_wz – площадь сечения по металлу границы сплавления;

E – модуль упругости;

F – сила;

G – модуль сдвига;

J_b – момент инерции сечения ветви;

J_m ; J_d – моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;

J_s – момент инерции сечения ребра, планки;

J_sl – момент инерции сечения продольного ребра;

J_t – момент инерции кручения балки, рельса;

J_x ; J_y – моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно x – x и y – y ;

J_xn ; J_yn – то ж, сечение нетто;

M – момент, изгибающий момент;

M_x ; M_y – моменты относительно осей соответственно х– х и у – у ;

N – продольная сила;

N_ad – дополнительное усилие;

N_bm – продольная сила от момента в ветви колонны;

Q – поперечная сила, сила сдвига;

Q_fic – условная поперечная сила для соединительных элементов;

Q_s – условная поперечная сила, приходящая на систему планок, расположенных в одной плоскости;

R_ba – расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов;

R_bh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;

R_bp – расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;

R_bs – расчетное сопротивление срезу болтов;

R_bt – расчетное сопротивление болтов растяжению;

R_bun – нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению s _в по государственным стандартам и техническим условиям на болты;

R_bv – расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов;

R_cd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);

R_dh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;

R_lp – расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;

R_p – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);

R_s – расчетное сопротивление стали сдвигу;

R_th – расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины проката;

R_u – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;

R_un – временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным миннимальному значению s _в по государственным стандартам и техническим условиям;

R_wf – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;

R_wu – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по временному сопротивлению;

R_wun – нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;

R_ws – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений;

R_wy – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести;

R_wz – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавоения;

R_y – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;

R_yn – предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести s _т по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

S – статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;

W_x ; W_y – моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно х – х и у – у ;

W_xn ; W_yn – моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственно х – х и у – у ;

b – ширина;

b_ef – расчетная ширина;

b_f – ширина полки (пояса);

b_h – ширина выступающей части ребра, свеса;

с ; с_х ; с_у – коэффициенты для расчета на прочность с учетом развития пластических деформаций при изгибе относительно осей соответственно х – х , у – у ;

е – эксцентриситет силы;

h – высота;

h_ef – расчетная высота стенки;

h_w – высота стенки;

i – радиус инерции сечения;

i_min – наименьший радиус инерции сечения;

i_x ; i_y – радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х – х и у – у ;

k_f – катет углового шва;

l – длина, пролет;

l_c – длина стойки, колонны, распорки;

l_d – длина раскоса;

l_ef – расчетная, условная длина;

l_m – длина панели пояса фермы или колонны;

l_s – длина планки;

l_w – длина сварного шва;

l_x ; l_y – расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х – х и у – у ;

m – относительный эксцентриситет (m = eA /W_c );

m_ef – приведенный относительный эксценриситет (m_ef = mh );

r – радиус;

t – толщина;

t_f – толщина полки (пояса);

t_w – толщина стенки;

b _f и b _z – коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;

g _b – коэффициент условий работы соединения;

g _с – коэффициент условий работы;

g _n – коэффициент надежности по назначению;

g _m – коэффициент надежности по материалу;

g _u – коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;

h – коэффициент влияния формы сечения;

l – гибкость(l = l_ef /i );

– условная гибкость ();

l _ef – приведенная гибкость стержня сквозного сечения;

– условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ();

– условная гибкость стенки ;

– наибольшая условная гибкость стенки;

l _х ; l _у – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х – х и у – у ;

n – коэффициент поперечной деформации стали (Пуассона);

s _loc – местное напряжение;

s _х ; s _у – нормальные напряжения, параллельные осям соответственно х – х и у – у ;

t _ху – касательное напряжение;

j _{(х ,у )} – коэффициент продольного изгиба;

j _b – коэффициент снижения расчетных сопротивлений при изгибно-крутильной форме потери устойчивости балок;

j _е – коэффициент снижения расчетных сопротивлений при внецентренном сжатии.

Содержание

1. Общие положения

2. Материалы для конструкций и соединений

3. Расчетные характеристики материалов и соединений

4*. Учет условий работы и назначения конструкций

5. Расчет элементов стальных конструкций на осевые силы и изгиб

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

Изгибаемые элементы

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

Опорные части

6. Расчетные длины и предельные гибкости элементов стальных конструкций

Расчетные длины элементов плоских форм и связей

Расчетные длины элементов пространственных решетчатых конструкций

Расчетные длины элементов структурных конструкций

Расчетные длины колонн (стоек)

Предельные гибкости сжатых элементов

Предельные гибкости растянутых элементов

7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов

Стенки балок

Стенки центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

8. Расчет листовых конструкций

Расчет на прочность

Расчет на устойчивость

Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций

9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость

10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения

11. Расчет соединений стальных конструкций

Сварные соединения

Болтовые соединения

Соединения на высокопрочных болтах

Соединения с фрезерованными торцами

Поясные соединения в составных балках

12. Общие требования по проектированию стальных конструкций

Основные положения

Сварные соединения

Болтовые соединения и соединения на высокопрочных болтах

13. Дополнительные требования по проектированию производственных зданий и сооружений

Относительные прогибы и отклонения конструкций

Расстояния между температурными швами

Фермы и структурные плиты покрытий

Колонны

Связи

Балки

Подкрановые балки

Листовые конструкции

Монтажные крепления

14. Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений

Каркасные здания

Висячие покрытия

15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта

16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м

17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных

18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой

19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой

20*. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции

Приложение 1. Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Приложение 2. Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Приложение 3. Физические характеристики материалов

Приложение 4*. Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами

Приложение 5. Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

Приложение 6. Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Приложение 7*. Коэффициенты j _b для расчета балок на устойчивость

Приложение 8. Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Приложение 8, а. Определение свойств металла

Приложение 9*. Основные буквенные обозначения величин

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11