СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
СНиП 2.03.01-84*
ГОССТРОЙ СССР
РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А. А. Гвоздев — руководитель темы; доктора техн. наук А. С. Залесов, Ю. П. Гуща; д-р техн. наук, проф. В. А. Клевцов ; кандидаты техн. наук Е. А. Чистяков, Р. Л. Серых, Н. М. Мулин и Л. К. Руллэ ) и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (И. К. Никитин ¾ руководитель темы; Б. Ф. Васильев ).
ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (В. М. Скубко) .
СНиП 2.03.01 -84 * является переизданием СНиП 2.03.01-84 с изменениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. № 132 и от 25 августа 1988 г. № 169.
Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „ Бюллетень строительной техники” , „ Сборнике изменений к строительным нормам и правилам” Госстроя СССР и информационном указателе „ Государственные стандарты СССР” Госстанд арт а СССР.
|
Госстрой СССР |
Строительные нормы и правила |
СНиП 2.03.01-84* |
|
|
Бетонные и железобетонные конструкции |
Взамен СНиП II -21-7 5 и СН 511 -78
|
Настоящие нормы распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 ° С и не ниже минус 70 ° С.
Нормы устанавливают требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и поризованного бетонов, а также из напрягающего бетона.
Положения данных норм соответствуют СТ СЭВ 384-76.
Требования настоящих норм не распространяются на бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов, армоцементные конструкции, а также конструкции, изготовляемые из батонов средней плотностью менее 500 и свыше 2500 кг/м3 , бетонополимеров и полимербетонов, бетонов на известковых, шлаковых и смешанных вяжущих (кроме применения их в ячеистом бетоне), на гипсовом и специальных вяжущих, бетонов на специальных и органических заполнителях, бетона крупнопористой структуры.
При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в особых условиях эксплуатации (при сейсмических воздействиях, в среде с агрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условиях повышенной влажности и т. п.), должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.
По показателям прочности бетона приняты классы бетона в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.
Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565—79, приведены в справочном приложении 5 .
_____________
* Переиздание с изменениями на 1 января 1989 г.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, согласно СТ СЭВ 1406-78, должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором материалов, назначением размеров и конструированием.
1.2. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:
применения эффективных строительных материалов и конструкций;
снижения веса конструкций;
наиболее полного использования физико-механических свойств материалов;
использования местных строительных материалов;
соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных материалов.
1.3. При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.
1.4. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.
|
Внесены НИЖБ Госстроя СССР
|
Утверждены постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1984 г. № 136 |
Срок введения в действие 1 января 1986 г. |
При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно напряженные конструкции из высоко-прочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легкого и ячеистого бетонов там, где их применение не ограничивается требованиями других нормативных документов.
Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.
1 .5 . Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.
1 .6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.
Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.
1.7 . Бетонные элементы применяются:
а) преимущественно в конструкциях, работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольной силы, не превышающих значений, указанных в п. 3.3;
б) в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (элементы, лежащие на сплошном основании, и др.).
Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.
1.8. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 . Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.
Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.
1.9. В настоящих нормах приняты буквенные обозначения основных величин, подлежащих применению при проектировании строительных конструкций, а также индексы к буквенным обозначениям, установленные СТ СЭВ 1565—79 .
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1 .10. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).
а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:
хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);
потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т. д.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т. п.);
усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки — подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов и перекрытий пол некоторые неуравновешенные машины и т. п.);
разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания, воздействия пожара и т. п.).
б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:
образования трещин, а также их чрезмерного или продолжительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо);
чрезмерных перемещений (прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний).
1.11. Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий — изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.
Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что раскрытие в них трещин не превышает допустимых значений и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.
1.12*. Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.
Значения нагрузок необходимо умножить на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно „ Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР.
Нагрузки, учитываемые при расчета по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно указаниям пп. 1.16 и 1.20. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и коэффициенты снижения нагрузок относятся к полному значению кратковременных нагрузок.
Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01- 82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.
Для бетонных и железобетонных конструкций должна быть также обеспечена их огнестойкость в соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85.
1.13. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:
при транспортировании ........... 1,60
„ подъеме и монтаже .......... 1,40
Для указанных коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, обоснованные в установленном порядке, но не ниже 1,25.
1.14. Сборно-монолитные конструкции, а также монолитные конструкции с несущей арматурой должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкций:
а) до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности — на воздействие веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения конструкции;
6) после приобретения бетоном, уложенным на места использования конструкции, заданной прочности ¾ на нагрузки, действующие на данном этапе возведения и при эксплуатации конструкции.
1.15. Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещении (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смешения опор и т. п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.
1.16 . К трещиностойкости конструкций (или их частей) предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых они работают, и от вида применяемой арматуры:
а) 1-я категория — не допускается образование трещин;
б) 2-я категория — допускается ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин acrc 1 при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);
в) 3-я категория — допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc 1 и продолжительное acrc 2 раскрытие трещин.
Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительным — только постоянных и длительных нагрузок.
Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин в условиях неагрессивной среды приведены: для ограничения проницаемости конструкций — в табл. 1, для обеспечения сохранности арматуры — в табл. 2 *.
Эксплуатационные нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 3 .
Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках, указанных в табл. 3, их расчет по непродолжительному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.
Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным и наклонным к продольной оси элемента.
Таблица 1
|
Условия работы конструкций |
Категория требований к трещиностойкости железо бетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc 1 и acrc 1 раскрытия трещин, мм, обеспечивающие ограничение проницаемости конструкций |
|
1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей и газов при сечении: полностью растянутом |
1-я категория1 |
|
частично сжатом
|
3-я категория; acrc 1 = 0,3; acrc 2 = 0,2
|
|
2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел
|
3-я категория; acrc 1 = 0,3; acrc 2 =0,2
|
_____________
1 Конструкции должны преимущественно выполняться предварительно напряженными. При специальном обосновании допускается выполнить эти конструкции без предварительного напряжения, в этом случае их трещиностойкости предъявляются требования 3-й категории.
Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры (устанавливать соответствующую поперечную арматуру), а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжении в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.29).
1.17. На концевых участках предварительно напряженных элементов с арматурой без анкеров в пределах длины зоны передачи напряжении (см. п. 2.29) не допускается образование трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчете коэффициентом g f = 1,0.
При этом предварительные напряжения в арматуре по длине зоны передачи напряжении принимаются линейно возрастающими от нуля до максимальных расчетных величин.
Указанное требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до растянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части отсутствует напрягаемая арматура без анкеров.
1.18. В случае, если а сжатой при эксплуатационных нагрузках зоне предварительно напряженных элементов, согласно расчету, в стадиях изготовления, транспортирования и возведения образуются трещины, нормальные к продольной оси. следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличение их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин не допускается.
Таблица 2*
|
Условия эксплуатации |
Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc 1 и acrc 2 , мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры
|
||
|
конструкций |
стержневой классов А-I , А-II, А-III, А-III в и A -IV ; прополочной классов В-I и Вр-I
|
стержневой классов А-V и АVI; проволочной классов B-II, Вр-II, К- 7 и К- 19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более
|
проволочной классов В-II , Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее, стержневой класса Ат-VII |
|
1. В закрытом помещении |
3-я категория; acrc 1 = 0 ,4; acrc 2 = 0,3
|
3-я категория; acrc 1 = 0,3; acrc 2 = 0,2 |
3-я категория; acrc 1 = 0 ,2; acrc 2 = 0,1 |
|
2. На открытом воздухе, а также в грунта выше или ниже уровня грунтовых вод |
3-я категория; acrc 1 = 0 ,4 ; acrc 2 = 0,3
|
3-я категория; acrc 1 = 0,2; acrc 2 = 0,1 |
2-я категория; acrc 1 = 0 ,2 |
|
3. В грунта при переменном уровне грунтовых вод |
3-я категория; acrc 1 = 0,3; acrc 2 = 0,2
|
2-я категория; acrc 1 = 0,2 |
2-я категория; acrc 1 = 0 ,1 |
Примечания: 1. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а.
2. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.
3. Для конструкций со стержневой арматурой класса А-V , эксплуатируемых в закрытом помещении или на открытом воздухе, при наличии опыта проектирования и эксплуатации таких конструкций значения acrc 1 и acrc 2 допускается увеличивать на 0,1 мм по отношению к приведенным в настоящей таблице.
1.19. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны ( см. п. 4.9), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности на менее чем на 15 %.
1.20*. Прогибы и перемещения элементов конструкций на должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.
1.21. При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет еа , обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет еа в любом случае принимается не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения. Кроме того, для конструкций, образуемых из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкций, способа монтажа и т. п.
Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е 0 принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее еа . В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет е 0 находится как сумма эксцентриситетов ¾ определяемого из статического расчета конструкции и случайного.
1.22. Расстояния между температурно-усадочными швами, как правило, должны устанавливаться расчетом.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
К ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1.23. Предварительные напряжения s sp , а также s ’sp , соответственно а напрягаемой арматуре S и S’ следует назначать с учетом допустимых отклонений p значения предварительного напряжения таким образом, чтобы для стержневой и проволочной арматуры выполнялись условия:
(1)
Значение р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05 s sp , а при электротермическом и электротермомеханическом способах определяется по формуле
(2)
где p ¾ в МПа;
l ¾ длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.
При автоматизированном натяжении арматуры значение числителя 360 в формуле (2) заменяется на 90.
1.24. Значения напряжений s con 1 и s ’con 1 соответственно в напрягаемой арматуре S и S’, контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными s sp и s ’sp (см. п. 1.23) за вычетом потерь от деформации анкеров и трения арматуры (см. п. 1.25).
Значения напряжений в напрягаемой арматуре S и S’ , контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно s con 2 и s ’con 2 , определяемым из условия обеспечения в расчетном сечении напряжений s sp и s ’sp по формулам:
(3)
(4)
В формулах (3) и (4):
s sp , s ’sp — определяются без учета потерь предварительного напряжения;
Таблица 3
|
Категория требований к |
Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке g f , принимаемые при расчете
|
||||
|
трещиностойкости |
по образованию трещин |
по раскрытию трещин |
по закрытию трещин |
|
|
|
железобетонных конструкций |
|
непродолжительному |
продолжительному |
|
|
|
1 |
Постоянные, длительные и кратковременные при g f > 1 ,0*
|
¾ |
¾ |
¾ |
|
|
2 |
Постоянные, длительные и кратковременные при g f > 1 ,0* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)
|
Постоянные, длительные и кратковременные при g f = 1,0 |
¾ |
Постоянные и длительные при g f = 1 ,0 |
|
|
3 |
Постоянные, длительные и кратковременные при g f = 1 ,0 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)
|
То же |
Постоянные и длительные при g f = 1,0 |
¾ |
|
____________
* Коэффициент g f принимается как при расчете по прочности.
Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. 1.12 *.
2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыву, пожару и т. п.).
Р , е 0р — определяются по формулам (8) и (9) при значениях s sp и s ’sp с учетом первых потерь предварительного напряжения;
ysp , y’sp — обозначения те же, что в п. 1.28;
a = Es /Eb .
Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне.
Самонапряжение бетона в конструкции определяется исходя из марки бетона по самонапряжению Sp с учетом коэффициента армирования, расположения арматуры в бетоне (одно-, двух- и трехосное армирование), а также в необходимых случаях — потерь от усадки и ползучести бетона при загружении конструкции.
Примечание. В конструкциях их легкого бетона классов В7,5— В12,5 значения s con 1 и s con 2 должны превышать соответственно 400 и 550 МПа.
1.25. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:
а) первые потери — от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), от быстронатекающей ползучести бетона;
б) вторые потери — от усадки и ползучести бетона.
При натяжении арматуры на бетон следует учитывать:
в) первые потери — от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции;
г) вторые потери — от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 5, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.
При расчете самонапряженных элементов учитываются только потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды. Для самонапряженных конструкций, эксплуатируемых в условиях избытка влаги, потери от усадки не учитываются.
1.26. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 5 необходимо учитывать следующий указания:
а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери следует умножать на коэффициент j l , определяемый по формуле
(5
)
где t — время, сут, отсчитываемое при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона, от усадки — со дня окончания бетонирования;
Таблица 5
|
Факторы, вызывающие потери |
Значения потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры |
||
|
предварительного напряжения арматуры
|
на упоры |
на бетон |
|
|
А. Первые потери
|
|||
|
1. Релаксация напряжений арм атуры: при механическом способе натяжения арматуры: а) проволочной |
|
¾ |
|
|
б) стержневой |
0 ,1 s sp – 20 |
¾ |
|
|
при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры: а) проволочной |
0 ,05 s sp |
¾ |
|
|
б) стержневой |
0 ,03 s sp Здесь s sp принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю
|
¾ |
|
|
2. Температурный перепад (разность температур |
Для бетона классов В15—В40 1,25D t |
¾ |
|
|
натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) |
Для бетона класса В45 и выше 1,0D t , где D t ¾ разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, ° С. При отсутствии точных данных принимается D t = 65 ° С.
При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются ровными нулю
|
¾ |
|
|
3. Деформации анкеров, располо жен ных у натяжных устройств |
где D l — обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т. п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле
d ¾ диаметр стержня, мм; l — длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм.
При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении значения полного удлинения арматуры
|
где D l 1 — обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; D l 2 — деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; l — длина натягиваемого стержня (элемента), мм |
|
|
4. Трение арматуры: а) о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций |
¾ |
где е — основание натуральных логарифмов; w , d — коэффициенты, определяемые по табл. 6 ; c — длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; q — суммарный угол поворота оси арматуры, рад; s sp ¾ принимается без учета потерь |
|
|
6) об огибающие приспособления |
где е — основание натуральных логарифмов; d — коэффициент, принимаемый равным 0 ,25; q — суммарный угол поворота оси арматуры, рад; s sp — принимается без учета потерь
|
¾ |
|
|
5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций |
где h — коэффициент, определяемый по формулам: при натяжении арматуры домкратом
при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50 % усилия создается грузом)
n — число групп стержней, натягиваемых неодновременно; D l — сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета деформации формы; l — расстояние между наружными гранями упоров.
При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа.
При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры
|
¾ |
|
|
6. Быстронатекающая ползучесть для бетона: а) ест ест вен но го твердения |
где a и b ¾ коэффициенты, принимаемые: a = 0,25 + 0,025Rbp , но не более 0,8; b = 5,2 5 – 0, 185Rbp , но не более 2,5 и не менее 1,1; s bp — определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ с учетом потерь по поз. 1—5 настоящей таблицы.
Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 40 принимается множитель 60 |
¾ |
|
|
б) подвергнутого тепловой обработке |
Потери вычисл яютс я по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
|
¾ |
|
|
Б. Вторые потери
|
|||
|
7. Релакс аци я нап ряж ений арматуры: а) проволочной |
¾ |
|
|
|
б) стержневой |
¾ |
(см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы)
|
|
|
8. Усадка бетона (см. п. 1.26) : |
Бетон естественного твердения
|
Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении |
Независимо от условий твердения бетона |
|
тяжелого классов: а) В35 и ниже |
40 |
35 |
30 |
|
б) В40 |
50 |
40 |
35 |
|
в) В45 и выше
|
60 |
50 |
40 |
|
мелкозернистого групп: г) А |
Потери определяются по поз. 8а, б настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1 ,3
|
40 |
|
|
д) Б |
Потери определяются по поз. 8 а настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1 ,5
|
50 |
|
|
е) В |
Потери определяются по поз. 8а — в настоящей таблицы как для тяжелого бетона естественного твердения
|
40 |
|
|
легкого при мелком заполнителе: ж) плотном |
50 |
45 |
40 |
|
з) пористом
|
70 |
60 |
50 |
|
9. Ползучесть бетона (см. п. 1 .26): а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе |
где s sp ¾ то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 1¾ 6 настоящей таблицы; a ¾ коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения ¾ 1,00; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении ¾ 0,85
|
||
|
б) мелкозернистого групп: А |
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,3
|
||
|
Б |
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,5
|
||
|
В
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы при a = 0,85 |
||
|
в) легкого при пористом мелком заполнителе
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2
|
||
|
|
¾ |
где dext — наружный диаметр конструкции, см |
|
|
11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) |
¾ |
где n — число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры; D l — обжатие стыка, принимаемое равным для стыков, заполненных бетоном, — 0,3 мм; при стыковании насухо — 0,5 мм; l — длина натягиваемой арматуры, мм
|
|
подождите, идет загрузка...
