СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992), часть 12

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11
• часть 12

Примечания: 1. Расчетная температура принимается согласно указаниям п. 1 .8.

2. При применении низколегированной стали, например марок 10Г2С1, 09Г2С, 15ХСНД, а также при расчетной температуре ниже минус 40 ° С выбор марки стали и электродов для закладных деталей следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями СНиП II- 23-81*.

3. Расчетные сопротивления стали указанных марок принимаются согласно СНиП II -23 -81 *.

_____________

Приложения 3 и 4 исключены.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Усилия от внешних нагрузок и воздействий

в поперечном сечении элемента

М — изгибающий момент;

N  — продольная сила;

Q  — поперечная сила;

Т ¾ крутящий момент.

Характеристики

предварительно напряженного элемента

Р — усилие предварительного обжатия, определяемое по формуле (8), с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

s _sp , s ’_sp — предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S’ до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемые согласно указаниям пп. 1.23 и 1.28 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента:

s _bp  — сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно указаниям пп. 1. 28 и 1.29 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента:

g _sp  — коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п. 1.27.

Характеристики материалов

R_b , R_b,ser ¾ расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_bt , R_bt,ser  — расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_b,loc — расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле (102);

R_bp — передаточная прочность бетона, назначаемая согласно указаниям п. 2.6* ;

R_s , R_s,ser ¾ расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_sw  — расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, определяемое согласно указаниям п. 2.28*;

R_sc — расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

E_b — начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

E_s  — модуль упругости арматуры.

Характеристики положения продольной арматуры

в поперечном сечении элемента

S  — обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения — расположенной в растянутой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у менее сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

для внецентренно растянутых элементов — расположенной у более растянутой грани сечения;

для центрально-растянутых элементов — всей в поперечном сечении элемента;

S’  — обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения — расположенной в сжатой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у более сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней загрузки сечении внецентренно растянутых элементов — расположенной у менее растянутой грани сечения.

Геометрические характеристики

b  — ширина прямоугольного .сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

b_f , b’_f — ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

h  — высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;

h_f , h’_f ¾ высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно а растянутой и сжатой зонах;

а , а’  — расстояния от равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S’ до ближайшей грани сечения;

h ₀ , h’ ₀ ¾ рабочая высота сечения, равная соответственно h – а и h – a’ ;

х  — высота сжатой зоны бетона;

x  — относительная высота сжатой зоны бетона, равная

s  — расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;

е ₀ — эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно указаниям п. 1.21;

е _0р  — эксцентриситет усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно указаниям п. 1.28;

e _0,tot ¾ эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения;

е , е’  — расстояния от точки приложении продольной силы N до равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S’ ;

e_s , e_sp  — расстояния соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р до центра тяжести площади сечения арматуры S ;

l — пролет элемента;

l ₀  — расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы; значение l ₀ принимается по табл. 32 и п. 3.25;

i — радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

d — номинальный диаметр стержней арматурной стали;

А_s , A’_s ¾ площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры соответственно S и S’ ; при определении усилия предварительного обжатия P ¾ площади сечения ненапрягаемой части арматуры соответственно S и S’ ;

A_sp , A’_sp ¾ площади сечения напрягаемой части арматуры соответственно S и S’ ;

А_sw ¾ площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

A_s,inc  — площадь сечения отогнутых стержней. расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

m — коэффициент армировании, определяемый как отношение площади сечения арматуры S к площади поперечного сечения элемента bh ₀ без учета свесов сжатых и растянутых полок;

А — площадь всего бетона в поперечном сечении;

А_b  —площадь сечения сжатой зоны бетона;

A_bt  — площадь сечения растянутой зоны бетона;

A_red — площадь приведенного сечения элемента, определяемая согласно указаниям п. 1.28;

А_{loc 1}  — площадь смятия бетона;

S’_{b o} , S_{b 0} ¾ статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии;

S_{s 0} , S’_{s 0}  — статические моменты площадей сечения арматуры соответственно S и S‘ относительно нулевой линии;

I  — момент инерции сечении бетона относительно центра тяжести сечении элемента;

I_red ¾ момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести, определяемый согласно указаниям п. 1.28;

I_s  — момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента;

I_{b 0} ¾ момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

I_{s 0} , I’_{s 0} ¾ моменты инерции площадей сечения арматуры соответственно S и S’ относительно нулевой линии;

W_red ¾ момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала согласно указаниям п. 1.28.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ИНВЕСТИЦИЯМ

(Госстрой СССР)

ПОСТАНОВЛЕНИЕ

от 12 ноября 1991 г. № 11

Об изменении СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные

конструкции"

Государственный комитет СССР по строительству и инвестициям

ПОСТАНОВЛЯЕТ:

Утвердить и ввести в действие с 1 января 1992 г. разработанное НИИЖБом Госстроя СССР прилагаемое изменение № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1984 г. № 136.

Заместитель Председателя

Госстроя СССР В. П. Мардашов

ИЗМЕНЕНИЕ № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции"

Постановлением Государственного комитета СССР

по строительству и инвестициям от 12 ноября 1991 г. № 11

срок введения в действие установлен

с 1 января 19 92 г.

Вводная часть. Заменить ссылку: СТ СЭВ 3 84-76 на ГОСТ 27751-88 (СТ СЭВ 384-87).

Пункт 2.17*. В абзаце десятом слова "прокатная углеродистая сталь" заменить словами "прокат из углеродистой стали обыкновенного качества".

Пункт 2.23. В абзаце первом слова "прокатных сталей" заменить словом "проката";

дополнить абзацем следующего содержания:

"Для конструкций, предназначенных для работы при расчетной температуре ниже минус 40 ° С (п. 1.8), а также при применении проката из низколегированной стали (например, С345 и С375 ¾ марок 09Г2С, 15ХСНД, 10Г2С1) выбор проката для закладных деталей и электродов для их сварных соединений следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями СНиП II -23-81*. Расчетные сопротивления этого проката необходимо принимать по СНиП II -23-81 *.

Пункт 2.24 *. Заменить марки стали ВСт3сп2 и ВСт3пс2 соответственно на Ст3сп и Ст3пс (два раза).

Пункт 2.25*. Абзацы первый ¾ третий изложить в новой редакции:

"2 .25 *. За нормативные сопротивления арматуры R_sn принимают наименьшие контролируемые значения предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлиненно 0,2 %).";

таблицу 20 изложить в новой редакции:

Таблица 20

Примечания:

1. Класс прочности проволочной арматуры ¾ установленное стандартами значение ее условного предела текучести в Н/мм² .

2. В обозначении проволочной арматуры классов В-II , Вp -II , К-7 и К-19 в соответствии с государственными стандартами указывают ее класс прочности (например, обозначение проволоки класса B-II диаметром 3 мм ¾ í 3В1500, класса Вр-II диаметром 5 мм ¾ í 5Вр1400, канатов класса К-7 диаметром 12 мм ¾ í 12К7-1500).

Пункт 2.26. В таблице 21* для арматурной проволоки класса Вр-I значение g _s , равное 1,1, заменить на 1,2;

таблицу 23 изложить в новой редакции:

Таблица 23

* При применении проволоки в вязаных каркасах значение R_sw следует приникать равным 325 МПа (3300 кгс/см² ).

** Данные значения R_sc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз. 2а табл. 15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. 2б табл.15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение R_sc следует принимать для арматуры классов:

B р-I ¾ 340 МПа (3500 кгс/см² );

В-II, Вр-II, К-7 и K-19 ¾ 400 МПа (4100 кгс/см² ).

Приложение 1. Для арматуры класса А-I заменить марки стали:

Ст3кп3 и ВСт3кп2 ¾ на Ст3кп,

Ст3пс3 и ВСт3пс2 ¾ на Ст3пс,

Ст3сп3, ВСт3сп2 и ВСт3Гпс2 ¾ на Ст3сп;

для арматуры класса А-II заменить марку стали ВСт5пс2 на Ст5пс, марку стали ВСт5сп2 ¾ на Ст5сп;

для арматуры класса Ат-III С замен ить марки стали БСт5пс и ВСт5пс на Ст5пс, марки стали БСт5сп и ВСт5сп ¾ на Ст5сп.

Приложение 2 изложить в новой редакции.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Обязательное

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОКАТА

ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ ОБЫКНОВЕННОГО КАЧЕСТВА

ДЛЯ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

Примечания: 1. Расчетную температуру принимают согласно указаниям п. 1.8.

2. Для листового проката группа проката не устанавливается (Ст3кп2, Ст3пс5 к Ст3сп5).

3. Вместо указанного в таблице проката по ГОСТ 535-8 8 допускается применение фасонного и листового проката для строительных стальных конструкций по ГОСТ 27772-88:

С235 ¾ вместе Ст3кп2-1,

С245 ¾ " Ст3пс5-1,

С255 ¾ " Ст3сп5-1.

4. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение проката из полуспокойной к спокойной стали вместо указанной в таблице соответственно кипящей и полуспокойной, а также применение проката групп II и III .

Товарищу МАРДАШОВУ В. П.

Об изменении СНпП 2.03.01-8 4

"Бетонные и железобетонные

конструкции"

НИИЖБом Госстроя СССР разработан и внесен проект изменения № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции".

Данным изменением СНиП 2.03.01-84 устанавливаются повышенные расчетные сопротивления проволочной арматуры классов Вр-I , В-II , Вр-II , К- 7 и К-19 на основе утвержденных Госстандартом СССР изменений государственных стандартов на проволочную арматуру для железобетонных конструкций (ГОСТ 6727-80, ГОСТ 734 8-81 и ГОСТ 13840-68), которыми, в частности, повышаются прочностные характеристики арматурной проволоки диаметрами 3¾ 5 мм и канатов диаметрами 6¾ 15 мм (до уровня лучших зарубежных аналогов).

Реализация в проектах этих повышенных расчетных сопротивлений проволочной арматуры по данным НИИЖБа позволит достичь ежегодной экономии 70 тыс. тонн стали (исходя из годового объема производства указанной проволочной арматуры и учитывая, что значительная часть проволоки класса Вр-I применяется в качестве конструктивной арматуры железобетонных конструкций).

Одновременно этим изменением СНиП 2.03.01-84 марки проката из углеродистой стали, применяемые для изготовления закладных изделий бетонных и железобетонных конструкций, приведены в соответствие с введенными в действие ГОСТ 535-88 "Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия" и ГОСТ 380-88 "Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки".

Главное управление строительных норм, стандартов и ресурсосбережения рассмотрело внесенный НИИЖБом проект указанного изменения СНиП, подготовило его в окончательной редакции и просит утвердить прилагаемое изменение № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции" со сроком введения в действие с 1 января 1992 г.

В. И. Байко

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11
• часть 12