RMNT.RU / Нормативные документы / СанПиНы, руководящие документы / СП

СП 41-101-95, часть 8

ЧЕРТЕЖИ»

№ выпуска	Наименование выпуска	Состав выпуска	Краткая характеристика
1	2	3	4
1	Детали трубопроводов	Отвод крутоизогнутый, черт. ТС-582	D_Y =40...600 мм, угол гиба 30, 45, 60, 90°, R=1,5 D_Y для D_Y £ 400 мм, R= D_Y для D_Y ³ 500 мм
		Отвод сварной, черт. ТС-583.000СБ	D_Y =100...1400 мм, угол поворота 15, 30, 45, 60, 90°, P_Y £ 2,5 МПа, t £ 350 °С, P_Y £ 1,6 МПа, t £ 300 ° С, P_Y £ 2,2 Мпа, t £ 350 °С
		Отводы гнутые, черт. ТС-584	D_Y =10...400 мм, P_Y =1,6; 2,5; 4,0 МПа
		Переход сварной листовой концентрический, черт.ТС-585 и эксцентрический, черт. ТС-586	D_Y £ 1400 мм, Р _Y =2,5 Мпа, t £ 350 °С, Р _Y £ 1,6 МПа, t £ 300 °С, P_P £ 2,2 МПа, t £ 415°С
		Переход штампованный концентрический и эксцентрический, черт. ТС-594	D_Y £ 400 мм, Р _Y £ 4,0 МПа, t £ 425 °С
		Тройники и штуцеры для ответвления трубопроводов, черт. ТС-588.000СБ-ТС592	D_Y =10...1400 мм—трубопроводы, D_Y =10. ..1400 мм — ответвления, P_Y £ 4,0 МПа
		Фланцы плоские приварные с патрубком, черт. ТС-593.000СБ, черт. ТС-599.000СБ	D_Y =15. ..1400 мм, Р _Y £ 2,5 МПа, t £ 350 °С. Присоединительные размеры по ГОСТ 12815—80
		Заглушки плоские приварные, черт, ТС-59.000 СБ	D_Y =25...1000 мм, Р _Y до 4,0 МПа
		Заглушки плоские приварные с ребрами, черт. ТС-596.000	D_Y =300...1400 мм, P_Y от 0,25 до 4,0 МПа трубопроводов,
		Примечание — Сводная таблица ответвлений черт. ТС-587 ТВ
2	Дренаж - ные узлы	Узел штуцера и арматуры на водяной тепловой сети и конденсатопроводе (спускник), черт. ТС-631.000СБ и ТС-632.000СБ	D_Y =32...1400 мм, Р _Y =1,6; 2,5 МПа
		Узел штуцера и арматуры для гидропневматической промывки водяных тепловых сетей (спускник), черт. ТС-633.000СБ, ТС-634.000СБ	D_Y =50...1400 мм, Р _Y =1,6; 2,5; МПа
		Узел штуцера с вентилем для выпуска воздуха на водяных тепловых сетях и конденса-топроводах (воздушник), черт. ТС-635.000СБ	D_Y =32...1400 мм, Р _Y = 1,6, 2,5; МПа
		Узел штуцера с вентилем для подключения сжатого воздуха при гидропневматической промывке на водяной тепловой сети и конденсатопроводе (воздушник), черт. ТС-636.000СБ	D_Y =50...1400 мм, Р _Y =1,6; 2,5; Мпа
		Узел пускового дренажа паропроводов, черт. ТС-637.000С6	D_Y =65...1200 мм, Р _Y =1,0; 1,6; 2,5; 4,0; 6,4 Мпа
		Узел пускового дренажа паропроводов с отводом, черт. ТС-638.000СБ	D_Y =65...1200 мм, Р _Y =1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, D_Y =50...700 мм, Р _Y =6,4 МПа
		Узел пускового и постоянного дренажа паропровода, черт. ТС-639.000СБ	D_Y =65...1200 мм, Р _Y =1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, D_Y =50...700 мм, Р _Y =6,4 МПа
		Воздушник на паропроводе, черт. ТС-640.000СБ	D_Y =65...1200 мм, Р _Y =1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, D_Y =50...700 мм, Р _Y =6,4 МПа
3	Установка коктрольноизмерите - льных приборов (термометров, манометров)	Установка термометра на горизонтальном трубопроводе, черт. ТС-3.001.000СБ	D_Y =100...1400 мм, t £ 200 °С, D_Y =100...1000 мм, t £ 350 °С, D_Y =100...1000 мм, t £ 440 °С
		Установка термометра углового с углом поворота 90 ° на вертикальном и горизонтальном трубопроводах, черт. ТС-3.002.000СБ	То же
		Установка манометра на горизонтальном трубопроводе, черт. ТС-3.ОО3.ОООСБ	P _Y £ 2,5 МПа, t £ 200 °С
		Установка манометра на вертикальном трубопроводе, черт. ТС-3.004.000СБ	Р _Y £ 2,5 МПа, t £ 200 °С
		Установка манометра на горизонтальном трубопроводе, черт. ТС-3.005.000СБ	P _Y £ 6,2 МПа, t £ 440 °С
		Установка манометра на вертикальном трубопроводе, черт. ТС-3.006.000СБ	P _Y £ 6,2 МПа, t £ 440 °С
4	Компенса - торы сальниковые	Компенсатор сальниковый односторонний: вариант 1 — с уплотняющим устройством, вариант 2 — без уплотняющего устройства, черт. ТС-579.00.000СБ	D_Y =100...1400 мм, P_Y £ 2,5 МПа, t £ 300 °С. Компенсирующая способность от 190 до 500 мм
		Компенсатор сальниковый двухсторонний: вариант 1 — с уплотняющим устройством, вариант 2 — без уплотняющего устройства, черт. ТС-580.00.000СБ	D_Y =100...800 мм, P_Y £ 2,5 МПа, t £ 300 °С. Компенсирующая способность от 380 до 900 мм
5	Грязевики	Грязевик горизонтальный, черт. ТС-565.00.000СБ	D_Y =150...400 мм , Р _Y =2,5; 1,6; 1,0 МПа
		Грязевик горизонтальный, черт. ТС-566.00.000СБ	D_Y =500.. .1400мм, Р _Y =2,5; 1,6 МПа
		Грязевик вертикальный, черт. ТС-567.00.000СБ	D_Y =200...300 мм, Р _Y =2,5;1,6 МПа
		Грязевик вертикальный, черт, ТС-568.00.000СБ	D_Y =350...1000 мм, Р _Y =2,5; 1,6 МПа
		Грязевик тепловых пунктов, черт. ТС-569.00.000СБ	D_Y =40...200 мм , Р _Y =2,5; 1,6; 1 ,0 МПа

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

ПРЕДЕЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ АРМАТУРЫ ИЗ ЧУГУНА

(ВЫПИСКА ИЗ ТАБЛ. 7 «ПРАВИЛ УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРА И ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ»,

ИЗД. 1994 г. (ШИФР РД-03-94))

Марка чугуна	НТД	Предельные параметры
		D_Y , мм	t, °С	P, МПа (кгс/см² )
Сч10, Сч15	ГОСТ 1412	80 300	130 200	3(30) 0,8(8)
Сч20, Сч25 Сч3О, Сч35	ГОСТ 1412	100 200 300	300	3(30) 1,3(13) 0,8(8)
Сч20, Сч25 Сч3О, Сч35	ГОСТ 1412	600 1000	130	0,64(6,4) 0,25(2,5)
КчЗЗ-8, Кч35-10, Кч37-12	ГОСТ 1215	200	300	1,6(16)
Вч35, Вч40, Вч45	ГОСТ 7293	200 600	350 130	4(40) 0,8(8)
Примечания Нормируемые показатели и объем контроля должны соответствовать указанным в стандартах. Применение чугуна Сч10 допускается с временным сопротивлением не ниже 1,2 МПа (12 кгс/см² ).

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

ПЕРЕЧЕНЬ АЛЬБОМОВ ОТРАСЛЕВОЙ УТПД ТЭП ТХТ-05 И ТЭП

ТХТ-05-П ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ

ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ, АРМАТУРЫ И ОБОРУДОВАНИЯ В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ

Шифр работы	Название	Альбом	Содержание материалов в альбомах
ТЭП ТХТ-05	Типовые проектные решения по применению теплоизоляционных	№ 1 ТЭП ТХГ-05-Т ТЭП ТХТ-05-0	Трубопроводы и оборудование
	конструкций для трубопроводов и оборудования тепловых электростанций	№2 ТЭП ТУТ-05-А ТЭП ТХТ-05-Ф	Арматура и фланцевые соединения
	Часть 1 Объекты, расположенные внутри помещений	№3 (с изменениями) ТЭП ТХТ-05-МТ ТЭП ТХТ-05-МО	Масса теплоизоляционных конструкций для трубопроводов и оборудования
ТЭП ТХТ-ОП -²²	То же Часть ²² Объекты, расположенные на открытом воздухе	№ 5 ТЭП ТХТ-05-П-ОП ТЭП ТХТ-05-П-ОК	Разгружающие устройства для трубопроводов, расположенных внутри помещений и на открытом воздухе (опорные полки и опорное кольцо)
Примечания 1. Типовые проектные решения ТХТ-05 и ТХТ-05-П разработаны институтом Теплоэлектропроект, СПКБ ВПСМО Союзэнергозащита и ВНИПИтеплопроект и согласованы ВССМО Союзэнергозащиты, Утверждены ВГНИПИИ Тепло-электропроект, введены в действие ГПИО Энергопроект, часть ² с 1.01.90 г. (протокол № 45), часть II — с 1 01.91г. (протокол №66) и утверждены Минэнерго СССР. 2 . Отраслевая УТПД предназначена для применения при проектировании и монтаже тепловой изоляции наружной поверхности трубопроводов диаметром от 10 до 1420 мм, арматуры и фланцевых соединений плоских и криволинейных поверхностей оборудования ТЭС с температурой теплоносителя от плюс 50 до плюс 60 °С 3 . При разработке УТПД толщина основного слоя тепловой изоляции определялась по нормам линейной плотности теплового потока, приведенных в СНиП 2 .04 .14 -88 . 4 . При разработке УТПД использованы материалы ВНИПИтеплопроект: типовые конструкции изделия и узлы зданий и сооружений Серия 7 .903 . 9-2 «Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами»: вып. 1 Тепловая изоляция трубопроводов. Рабочие чертежи вып. 2 . Тепловая изоляция арматуры и фланцевых соединений. Рабочие чертежи Серия 3.903-11 «Тепловая изоляция криволинейных и фасонных участков трубопроводов и узлов оборудования. Рабочие чертежи» 5 . Калькодержателями УТПД являются институты Теплоэлектропроект и СПКБ ВПСМО Союзэнергозащита.

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

ВЫБОР СПОСОБА ОБРАБОТКИ ВОДЫ ДЛЯ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО

ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ В ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМАХ

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Показатели качества исходной питьевой воды из хозяйственного водопровода (средние за год)			Способы противокоррозионной и противонакипной обработки воды в зависимости от вида труб
Индекс насыщения карбонатом кальция J при 60 °С	Суммарная концентрация хлоридов и сульфатов мг/л	Перманга- натная окисляе- мость, мг О/л	Стальные трубы без покрытия совместно с оцинкованными трубами	Оцинкованные трубы	Стальные трубы с внутренними эмале выми и другими неметаллическими покрытиями или термостойкие пластмассовые трубы
1	2	3	4	5	6
J < - 1,5	£ 50	0—6	ВД	ВД	—
J < -1,5	> 50	0—6	ВД+С	ВД+С	—
-1 ,5 £ Ј < -1,5	£ 50	0—6	С	с	—
-0, 5 £ Ј £ 0	£ 50	0—6	С	—	—
0 < Ј £ 0,5	£ 50	> 3	С	—	—
0 < Ј £ 0,5	£ 50	£ 3	С+ М	М	М
Ј > 0,5	£ 50	0—6	М	М	М
-1 ,5 £ Ј £ 0	51 —75	0—6	С	C	—
-1 ,5 £ Ј £ 0	76 —150	0—6	ВД	C	—
-1 ,5 £ Ј £ 0	> 150	0—6	ВД+С	ВД	—
0 < Ј £ 0,5	51 — 200	> 3	С	C	—
0 < Ј £ 0,5	51 — 200	£ 3	С + М	C + М	М
0 < Ј £ 0,5	> 200	> 3	ВД	ВД	—
0 < Ј £ 0,5	> 200	£ 3	ВД+ М	ВД+ М	М
Ј > 0,5	51 — 200	0—6	C+ М	C + М	М
Ј > 0,5	201 — 350	0—6	ВД+ М	С + М	М
Ј > 0,5	> 350	0—6	ВД+ М	ВД + М	М
Примечания 1 . В графах 4 — 6 приняты следующие обозначения способов обработки воды: противокоррозионный: ВД—вакуумная деаэрация, С—силикатный; противонакипный: М — магнитный. Знак «—« обозначает что обработка воды не требуется. 2 . Значение индекса насыщения карбонатом кальция J определяется в соответствии со СНиП 2 .04 .02-84*, а средние за год концентрации хлоридов сульфатов и других растворенных в воде веществ — по ГОСТ 2761 . При подсчете индекса насыщения следует вводить поправку на температуру, при которой определяется водородный показатель рН. 3 . Суммарную концентрацию хлоридов и сульфатов следует определять по выражению [ С l^- ] + [SO ^2- ₄ ] 4. Содержание хлоридов [Сl ^- ] в исходной воде согласно ГОСТ 2874 не должно превышать 350 мг/л а [SO^2- ₄ ] — 500мг/л . 5. Использование для горячего водоснабжения исходной воды с окисляемостью более 5 мг О/л, определенной методом окисления органических веществ перманганатом калия в кислотной среде как правило, не допускается . При допущении органами Минздрава цветности исходной воды до 35 ° окисляемость воды может быть допущена более 6 мг О/л 6. При наличии в тепловом пункте пара вместо вакуумной деаэрации следует предусматривать деаэрацию при атмосферном давлении с обязательной установкой охладителей деаэрированной воды . 7. Если в исходной воде концентрация свободной углекислоты [СО ₂ ] превыщавт 10 мг/л, то следует после вакуумной деаэрации производить подщелачиваиие . 8. Магнитная обработка применяется при общей жесткости исходной воды не более 10 мг-экв/л и карбонатной жесткости (щелочности) более 4 мг-экв/л . Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать 159 · 10³ А/м . 9. При содержании в воде железа [Fе ^2+;3+ ] более 0,3 мг/л следует предусмат- ривать обезжелезивание воды независимо от наличия других способов обработки воды. Силикатную обработку воды и подщелачивание следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого натриевого стекла по ГОСТ 13078 . При среднечасовом расходе воды на горячее водоснабжение менее 50 т/ч деаэрацию воды предусматривать не рекомендуется.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРУЮЩЕГО СЛОЯ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ФИЛЬТРОВ

Наименование	Единица измерения	Показатели
Крупность зерен	мм	0,5 -1,1
Насыпная масса 1 м³ сухого материала	т	0,6—0,7
Насыпная масса 1 м³ влажного материала	«	0,55
Высота слоя	М	1,0—1,2
Длительность взрыхления	мин	15
Интенсивность взрыхления	л/(с ^. м² )	4
Оптимальная скорость фильтрования	м/ч	20
Потеря давления в свежем фильтрующем слое	МПа	0,03 - 0,05
Потеря давления в загрязненном слое перед промывкой	«	0,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

ДОЗА ВВОДИМОГО ЖИДКОГО НАТРИЕВОГО СТЕКЛА ДЛЯ

СИЛИКАТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

П оказатели качества исходной водопроводной воды (средние за год)				Доза
Индекс насыщения	Концентрация, мг/л			вводимого жидкого
карбонатом кальция J при 60 °С	соединений кремния ^* SIO^2- ₃	растворенного кислорода 0₂	хлоридов и сульфатов (суммарно) [Cl^- ]+[SO^2- ₄ ]	натриевого стекла в пересчете на SiO^2- ₃ , мг/л
-0, 5 £ Ј £ 0	До 35	Любая	£ 50	15
-1 ,5 £ Ј £ 0 ,5	« 15	«	£ 50	35
J > 0	« 25	«	51 —100	25
J > 0	« 15	«	101 — 200	35 ^*
________ ^* При концентрации в исходной воде соединений кремния <15 мг/л (в перес- чете на SiO^2- ₃ ) доза вводимого жидкого натриевого стекла должна быть увеличена до ПДК, указанной в п. 5.20 настоящего свода правил.

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГРАФИКОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОДАЧИ

ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ У ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

А. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЙ

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь, которых не учитываются бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по формуле (рис. 1, линия 1)

(1)

где Q₀ — относительный тепловой поток на отопление;

Q₀ — тепловой поток на отопление при текущей температуре наружного воздуха t _н , Вт;

Q_0max — расчетный тепловой поток на отопление при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления t ₀ , Вт;

t_i — расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление Q₀ , в зависимости от наружной температуры t₀ для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 — для промышленых и общественных зданий; 2 — для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклонению внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по t_i .

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91 ^* учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины t _н . Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по сравнению с определением его по формуле (1) . Тогда относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с угловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

(2)

где t_i ^ОПТ —оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принимаемая с учетом принятого способа регулирования;

0,14— доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теплопотерь для условий t₀ = —25 °С. При регулировании систем отопления поддержанием графика подачи теплоты в зависимости от t _н без коррекции по температуре внутреннего воздуха, когда скорость ветра при расчете теппопотерь принимается равной расчетной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, t_i ^опт принимается равной 20,5 °С при t _н , соответствующей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением t _н до t _н = t₀ , (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с автоматической коррекцией графика подачи теплоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что соответствует сокращению объемов инфильтрующегося наружного воздуха, но не менее санитарной нормы притока, t_i ^опт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теплового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось абсцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по t_i , а при t _н = t₀ относительный тепловой поток будет равным 0,96 Q_0max (рис. 1, линия 3).

Б. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ У ПОТРЕБИТЕЛЯ ПОДДЕРЖИВАЕМЫХ ПРИ АВТОМАТИЗАЦИИ

СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

При автоматизации систем отопления заданный график подачи теплоты обеспечивается путем поддержания регулятором соответствующего графика температур теплоносителя. Могут применяться следующие способы поддержания графика температур теплоносителя, циркулирующего в системе отопления:

1 ) поддержание графика температур теплоносителя в подающем трубопроводе — t ₀₁ ;

2) поддержание графика температур теплоносителя в обратном трубопроводе — t ₂ ;

3) поддержание графика разности температур теплоносителя в обоих трубопроводах Dt = t ₀₁ - t ₂ .

Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теплоты в теплый период отопительного сезона примерно на 4 % годового теплопотребления на отопление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в подающем трубопроводе.

Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно изменение расхода циркулирующего теплоносителя (например, при подключении системы отопления к тепловым сетям через элеватор с регулируемым сечением сопла, с корректирующим насосом, установленным на перемычке между подающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гарантирует нормальный прогрев последних по ходу воды в стояке отопительных приборов.

Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования, из-за того, что график разности температур — линейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном трубопроводах систем отопления. Но он может применяться только в системах отопления, в которых поддерживается постоянный расход циркулирующего теплоносителя (например, при независимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установленными на подающем или обратном трубопроводах системы отопления). При известном расходе воды, циркулирующей в системе, этот способ регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева отопительных приборов (при других способах регулирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незнания фактического значения показателя степени т в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора).

На рис. 2 и 3 представлены графики изменения относительной температуры воды в подающем и обратном трубопроводах систем отопления с постоянной циркуляцией воды (температурного критерия системы отопления) _ в зависимости от относительного теплового потока на отопление Q₀ , определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь b далее с индексом «т» — значения температур при текущей температуре наружного воздуха).

Рис. 2. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в подающем трубопроводе — для различных значений показателя степени m и при постоянной циркуляции теплоносителя в системе

Эти рисунки иллюстрируют значительное влияние на степень криволинейности графиков температур воды фактического значения коэффициента m , который зависит от типа отопительных приборов и способа прокладки стояка. Так. например, в системах отопления с замоноличенными стояками и конвекторами «Прогресс» следует принимать m = 0,15, а в системах отопления с конвекторами «Комфорт» и открыто проложенными стояками m = 0,32. В системах с чугунными радиаторами m = 0,25.

Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах наружного воздуха: для требуемой t_н находят по формулам (1) и (2) или из графика рис.1 относительный расход теплоты на отопление Q₀ , а

Рис. 3. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в обратном трубопроводе при постоянной циркуляции воды в системе

по нему — из графиков рис. 2 или 3 относительную температуру воды. Затем по нижеперечисленным формулам — искомую температуру воды:

(3)

(4)

Значения t_i и t_i ^опт принимаются теми же, что и при определении Q₀ .

На рис. 4 приведены для однотрубных систем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем ( t ^T ₀₁ -t_i ^опт )/( t ₀₁ - t_i ) обратном ( t ^T ₂ -t_i ^опт )/( t ₂ - t_i ) трубопроводах и их разности ( t ^T ₀₁ - t ^T ₂ )/( t ₀₁ - t ₂ ) , обозначаемые далее критерием Q , и определенные исходя из обеспечения одинакового изменения теплоотдачи первых и последних по ходу

Рис. 4. Графики изменения относительных температур теплоносителя в однотрубных системах отопления при количественно-качественном регулировании

воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теплоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с графиками, приведенными на рис. 5, Графики построены по следующим формулам для различных m :

(5)

(6)

где G₀ , G_0max расход циркулирующего теплоносителя соответственно при текущей наружной температуре и расчетной для проектирования отопления.

При регулировании подачи теплоты в системах отопления центральных тепловых пунктов (ЦТП) температурные графики определяются по тем же зависимостям, как и для систем отопления отдельных зданий, подставляя иное значение расчетной температуры. Например, для ЦТП с независимым присоединением квартальных

Рис. 5. Графики изменения относительного расхода воды в однотрубной системе отопления при количественно-качественном регулировании

сетей отопления t ₀₁ =120 °С, а для ЦТП с зависимым присоединением — t ₀₁ =150 °С.

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, не превышает 15 % отопительной, более оптимальным в ЦТП остается регулирование по разности температур воды в подающем и обратном трубопроводах (при размещении корректирующих насосов на перемычке устанавливают дополнительный регулятор для стабилизации расхода воды в квартальных сетях). При этом, соблюдая принцип ограничения максимального расхода сетевой воды на вводе теплового пункта, для компенсации недогрева зданий в часы прохождения максимального во-доразбора график температур, задаваемый регулятору, повышается на 3 °С против отопительного. Тогда в часы максимального водоразбора график все равно не будет выдерживаться, но за счет превышения его в остальные часы в целом за сутки здание получит норму расхода теплоты. Примерные графики регулирования подачи теплоты для условий расчетной наружной температуры минус 25 °С приведены на рис. 6.

При регулировании подачи теплоты на отопление в ЦТП, когда постоянство расхода теплоносителя не обеспечивается (отсутствует корректирующий насос или при установке корректирующего насоса на перемычке отсутствует регулятор стабилизации расхода воды) и системы отопления подсоединены к квартальным сетям через элеваторные узлы, следует поддерживать график температур воды в обратном трубопроводе. При этом значение параметра ( t ^T ₂ -t_i ^опт )/( t ₂ - t_i ) следует определять исходя из соответствия изменения теплоотдачи в последних по ходу воды стояках отопительных приборов, т.е. на основе зависимостей, приведенных на рис. 3, и формулы (4).

СП 41-101-95, часть 8

Строительный каталог