ГОСТ 12.1.004-91 (1999), часть 2
Черт. 1. Слияние людских потоков
Если значение q i , определенное по формуле (12), больше q max , то ширину d i данного участка пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось условие (11). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (10).
2.5. Время t бл вычисляют путем расчета значений допустимой концентрации дыма и других ОФП на эвакуационных путях в различные моменты времени. Допускается время t бл принимать равным необходимому времени эвакуации t нб .
Необходимое время эвакуации рассчитывается как произведение критической для человека продолжительности пожара на коэффициент безопасности. Предполагается, что каждый опасный фактор воздействует на человека независимо от других.
Критическая продолжительность пожара для людей, находящихся на этаже очага пожара, определяется из условия достижения одним из ОФП в поэтажном коридоре своего предельно допустимого значения. В качестве критерия опасности для людей, находящихся выше очага пожара, рассматривается условие достижения одним из ОФП предельно допустимого значения в лестничной клетке на уровне этажа пожара.
Значения температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения и оптической плотности дыма в коридоре этажа пожара и в лестничной клетке определяются в результате решения системы уравнений теплогазообмена для помещений очага пожара, поэтажного коридора и лестничной клетки.
Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами через проемы, имеют вид
(13)
где G — расход через проем, кг × с-1 ;
m — коэффициент расхода проема ( m =0,8 для закрытых проемов и m =0,64 для открытых);
В — ширина проемов, м;
у 2 , у 1 — нижняя и верхняя границы потока, м;
— плотность газов,
проходящих через проем, кг
×
м-3
,
P
—
средний в пределах
y
2
,
y
1
перепад полных давлений, Па.
Нижняя и верхняя границы потока зависят от положения плоскости равных давлений
, (14)
где Р i , Р j , — статическое давление на уровне пола i -го и j -го помещений, Па;
r j r i — среднеобъемные плотности газа в j - м и i -м помещениях, кг × м-3 ;
g — ускорение свободного падения, м × с-2
Если плотность равных
давлений располагается вне границ рассматриваемого проема
(y
0
£
h
1
или
у
0
³
h
2
),
то
поток в проеме течет в одну сторону и границы потока
совпадают с физическими границами проема h
1
и h
2
.
Перепад давлений (
),
Па, в этом случае вычисляют по формуле
.
(15)
Если плоскость равных
давлений располагается в границах потока
(h
1
<y
0
<h
2
),
то в проеме текут два потока: из i
-го помещения в j
-е
из j
-
гo
в
i
-е. Нижний поток имеет границы
h
1
и у
0
,
перепад давления
для этого потока определяется по формуле
(16)
Поток в верхней части проема
имеет границы y0
и
h2
,
перепад давления (
)
для него рассчитывается по формуле
(17)
Знак расхода газов (входящий
в помещение расход считается положительным, выходящий —
отрицательным)
и значение
зависят от знака перепада давлений
(18)
Уравнение баланса массы выражается зависимостью
(19)
где V j — объем помещения, м3 ;
t — время, с;
Y — скорость выгорания пожарной нагрузки, кг × с-1 ;
, —
сумма расходов, входящих в помещение, кг
×
с-1
;
— сумма расходов,
выходящих из помещения, кг
×
с-1
.
Уравнение энергии для коридора и лестничной клетки
(20)
где С v , C p — удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж × кг-1 × К-1 ;
Т i , T j — температуры газов в i -м и j -м помещениях, К.
Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода
(21
)
где X L,i , X L,j — концентрация L -го компонента продуктов горения в j -м и i -м помещениях, г × кг-1 ;
L l — количество L - го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг × кг-1 .
Уравнение баланса оптической плотности дыма
(22)
где m i , m j — оптическая плотность дыма в j -м и i - м помещениях Нп × м-1 ;
Dm — дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп × м2 × кг-1 .
Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотношением
. (23)
Значение времени начала эвакуации t н.э для зданий (сооружений) без систем оповещения вычисляют по результатам исследования поведения людей при пожарах в зданиях конкретного назначения.
При наличии в здании системы оповещения о пожаре значение t н.э принимают равным времени срабатывания системы с учетом ее инерционности. При отсутствии необходимых исходных данных для определения времени начала эвакуации в зданиях (сооружениях) без систем оповещения величину t н.э следует принимать равной 0,5 мин — для этажа пожара и 2 мин — для вышележащих этажей.
Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то t н.э допускается принимать равным нулю. В этом случае вероятность (Р э.п ) вычисляют по зависимости
(24)
где t нб — необходимое время эвакуации из зальных помещений.
Примечание. Зданиями (сооружениями) без систем оповещения считают те здания (сооружения), возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми находящимися там людьми.
Расчет t нб производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующегося наибольшим темпом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают значения критической продолжительности пожара (t кр ) по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне):
по повышенной температуре
(25)
по потере видимости
(26)
по пониженному содержанию кислорода
(27)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения
(28)
где В — размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
t o — начальная температура воздуха в помещении, °С;
n ¾ показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
А — размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг × с-n ;
z — безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
Q — низшая теплота сгорания материала, МДж × кг-1 ;
С р — удельная изобарная теплоемкость газа МДж × кг-1 ;
j — коэффициент теплопотерь;
h — коэффициент полноты горения;
V — свободный объем помещения, м3 ,
a — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
Е — начальная освещенность, лк;
l пр — предельная дальность видимости в дыму, м;
D m — дымообразующая способность горящего материала, Нп × м2 × кг-1 .
L — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг × кг-1 ,
Х
—
предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг
×
м-3
(
= 0,
11 кг
×
м-3
;
Х
СО
= 1,16
·
10
-3
кг
×
м-3
;
X
HC
=
23
·
10
-6
кг
×
м-3
);
— удельный расход
кислорода, кг
×
кг-1
.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности. Параметр Z вычисляют по формуле
(29)
где h — высота рабочей зоны, м;
Н — высота помещения, м.
Определяется высота рабочей зоны
(30)
где h пл — высота площадки, на которой находятся люди, под полом помещения, м;
d — разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.
Параметры А и n вычисляют так:
для случая горения жидкости с установившейся скоростью
,
где y F — удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг × м-2 × с-1 ;
для кругового распространения пожара
,
где v — линейная скорость распространения пламени, м × с-1 ;
для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)
где b — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
При отсутствии специальных требований значения a и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение l пр =20 м.
Исходные данные для проведения расчетов могут быть взяты из справочной литературы.
Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирается минимальное
(31)
Необходимое время эвакуации людей ( t нб ), мин, из рассматриваемого помещения рассчитывают по формуле
(32)
При расположении людей на различных по высоте площадках необходимое время эвакуации следует определять для каждой площадки.
Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. Если рассчитывать свободный объем невозможно, допускается принимать его равным 80% геометрического объема.
При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вероятность Q в для людей, находящихся в помещениях, расположенных выше этажа пожара, вычисляют по формуле
(33)
2.6. Вероятность эвакуации людей Р д.в по наружным эвакуационным лестницам и другими путями эвакуации принимают равной 0,05 — в жилых зданиях; 0,03 — в остальных при наличии таких путей; 0,001 — при их отсутствии.
2.7. Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защиты P п.з вычисляют по формуле
(34)
где n — число технических решений противопожарной защиты в здании;
R i — вероятность эффективного срабатывания i-го технического решения.
2.8. Для эксплуатируемых зданий (сооружений) вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с использованием статистических данных по формуле
(35)
где n — коэффициент, учитывающий пострадавших людей;
Т — рассматриваемый период эксплуатации однотипных зданий (сооружений), год;
М ж — число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий (сооружений) за период;
N 0 — общее число людей, находящихся в зданиях (сооружениях).
Однотипными считают здания (сооружения) с одинаковой категорией пожарной опасности, одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: геометрическими размерами, конструктивными характеристиками, количеством горючей нагрузки, вместимостью (числом людей в здании), производственными мощностями.
3. Оценка уровня обеспечения безопасности людей
3.1.
Для
проектируемых зданий (сооружений) вероятность первоначально оценивают
по (3)
при Р
э
, равной нулю.
Если при этом выполняется условие
,
то безопасность людей в зданиях (сооружениях) обеспечена на требуемом
уровне системой предотвращения пожара. Если это условие не
выполняется, то расчет вероятности взаимодействия ОФП на людей
Q
в
следует производить по
расчетным зависимостям, приведенным в разд. 2.
3.2. Допускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях (сооружениях) оценивать по вероятности Q в , в одном или нескольких помещениях, наиболее удаленный от выходов в безопасную зону (например верхние этажи многоэтажных зданий).
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Обязательное
МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕРОЯТНОСТИ ВОЗНИКНОВЕНИЯ ПОЖАРА
(ВЗРЫВА) В ПОЖАРОВЗРЫВООПАСНОМ ОБЪЕКТЕ
Настоящий метод устанавливает порядок расчета вероятности возникновения пожара (взрыва) в объекте и изделии.
1. Сущность метода
1.1. Вероятность возникновения пожара (взрыва) в пожаровзрывоопасном объекте определяют на этапах его проектирования, строительства и эксплуатации.
1.2. Для расчета вероятности возникновения пожара (взрыва) на действующих или строящихся объектах необходимо располагать статистическими данными о времени существования различных пожаровзрывоопасных событий. Вероятность возникновения пожара (взрыва) в проектируемых объектах определяют на основе показателей надежности элементов объекта, позволяющих рассчитывать вероятность производственного оборудования, систем контроля и управления, а также других устройств, составляющих объект, которые приводят к реализации различных пожаровзрывоопасных событий.
Под пожаровзрывоопасными понимают события, реализация которых приводит к образованию горючей среды и появлению источника зажигания.
1.3. Численные значения необходимых для расчетов вероятности возникновения пожара (взрыва) показателей надежности различных технологических аппаратов, систем управления, контроля, связи и тому подобных, используемых при проектировании объекта, или исходные данные для их расчета выбирают в соответствии с ГОСТ 2.106, ГОСТ 2.118, ГОСТ 2.119, ГОСТ 2.120, ГОСТ 15.001, из нормативно-технической документации, стандартов и паспортов на элементы объекта. Необходимые сведения могут быть получены в результате сбора и обработки статистических данных об отказах анализируемых элементов в условиях эксплуатации.
Сбор необходимых статистических данных проводят по единой программе, входящей в состав настоящего метода.
1.4. Пожаровзрывоопасность любого объекта определяется пожаровзрывоопасностью его составных частей (технологических аппаратов, установок, помещений). Вероятность возникновения пожара (взрыва) в объекте в течение года Q (ПЗ ) вычисляют по формуле
(36)
где Q i (ПП ) — вероятность возникновения пожара в i -м помещении объекта в течение года;
n — количество помещений в объекте.
1.5. Возникновение пожара (взрыва) в любом из помещений объекта (событие ПП ) обусловлено возникновением пожара (взрыва) или в одном из технологических аппаратов, находящихся в этом помещении (событие ПТАj ,), или непосредственно в объеме исследуемого помещения (событие ПОi ). Вероятность Qi ( ПП ) вычисляют по формуле
(37)
где Qj (ПТА ) — вероятность возникновения пожара в j -м технологическом аппарате i -го помещения в течение года;
Qi (ПО ) — вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года;
m — количество технологических аппаратов в i - м помещении.
1.6. Возникновение пожара (взрыва) в любом из технологических аппаратов (событие ПТАj ) или непосредственно в объеме помещения (событие ПО i ), обусловлено совместным образованием горючей среды (событие ГС ) в рассматриваемом элементе объекта и появлением в этой среде источника зажигания (событие ИЗ ). Вероятность (Qi (ПО )) или (Q j (ПТА )) возникновения пожара в рассматриваемом элементе объекта равна вероятности объединения (суммы) всех возможных попарных пересечений (произведений) случайных событий образования горючих сред и появления источников зажиганий
(38)
где К — количество видов горючих веществ;
N — количество источников зажигания;
ГСk — событие образования k -й горючей среды;
ИЗn — событие появления n -го источника зажигания;
Ç — специальный символ пересечения (произведения) событий;
È — специальный символ объединения (суммы) событий.
Вероятность (Qi (ПО )) или (Qj (ПТА )) вычисляют по аппроксимирующей формуле
(39)
где Qi (ГСk ) — вероятность появления в i -м элементе объекта k -й горючей среды в течение года;
Qi (ИЗn / ГСk ) — условная вероятность появления в i -м элементе объекта n -го источника зажигания, способного воспламенить k -ую горючую среду.
2. Расчет вероятности образования горючей среды
2.1. Образование горючей среды (событие ГС k в рассматриваемом элементе объекта обусловлено совместным появлением в нем достаточного количества горючего вещества или материала (событие ГВ ) и окислителя (событие ОК ) с учетом параметров состояния (температуры, давления и т. д.). Вероятность образования k -й горючей среды (Q i (ГСk )) для случая независимости событий ГВ и ОК вычисляют по формуле
(40)
где Qi (ГВl ) — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества l -го горючего вещества в i -м элементе объекта в течение года;
Q i (ОКm ) — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i -м элементе объекта в течение года;
k, l, m — порядковые номера горючей среды, горючего вещества и окислителя.
2.2. Появление в рассматриваемом элементе объекта горючего вещества k - го вида является следствием реализации любой из a n причин. Вероятность Q i (ГВ k ) вычисляют по формуле
(41)
где Qi ( a n ) — вероятность реализации любой из a n причин, приведенных ниже;
Qi ( a 1 ) — вероятность постоянного присутствия в i - м элементе объекта горючего вещества k -го вида;
Qi ( a 2 ) — вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта;
Q i ( a 3 ) — вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта;
Q i ( a 4 ) — вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой;
Q i ( a 5 ) — вероятность нарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т. д.;
z — количество a n причин, характерных для i -го объекта;
п — порядковый номер причины.
2.3. На действующих и строящихся объектах вероятность (Q i ( a n ) реализации в i -м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k - го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существования этой причины по формуле
(42)
где К s — коэффициент безопасности, определение которого изложено в разд. 4;
t р — анализируемый период времени, мин;
m — количество реализаций a n причины в i -м элементе объекта за анализируемый период времени;
t j — время существования a n причины появления k - го вида горючего вещества при j - й реализации в течение анализируемого периода времени, мин.
Общие требования к программе сбора и обработки статистических данных излажены в разд. 4.
2.4. В проектируемых элементах объекта вероятность (Q i ( a n )) вычисляют для периода нормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств (изделий), обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле
(43)
где P i ( a n ) — вероятность безотказной работы производственного оборудования (изделия), исключающего возможность реализации a n причины;
l — интенсивность отказов производственного оборудования (изделия), исключающего возможность реализации a n причины, ч-1 ;
t — общее время работы оборудования (изделия) за анализируемый период времени, ч.
2.5. Данные о надежности оборудования (изделия) приведены в нормативно-технических документах, стандартах и паспортах. Интенсивность отказов элементов, приборов и аппаратов приведена в разд. 5.
2.6. При отсутствии сведений о параметрах надежности анализируемого оборудования (изделия), последние определяют расчетным путем на основе статистических данных об отказах этого оборудования (изделия).
2.7. Появление в i -м элементе объекта k вида окислителя является следствием реализации любой из b n причин.
Вероятность (Q i (ОK k )) вычисляют по формуле
(44)
где Q i (b n ) — вероятность реализации любой из b n причин, приведенных ниже;
Q i (b 1 ) — вероятность того, что концентрация окислителя, подаваемого в смесь i -го элемента объекта, больше допустимой по горючести;
Q i (b 2 ) — вероятность подсоса окислителя в i - й элемент с горючим веществом;
Q i (b 3 ) — вероятность, постоянного присутствия окислителя в i -м элементе объекта;
Q ( b 4 ) — вероятность вскрытия i -го элемента объекта с горючим веществом без предварительного пропаривания (продувки инертным газом);
z — количество bn причин, характерных для i -го элемента объекта;
n — порядковый номер причины.
2.8. Вероятности (Qi (bn )) реализации событий, обуславливающих возможность появления окислителя k -го вида в опасном количестве, вычисляют для проектируемых элементов по формуле (43), а для строящихся и действующий элементов по формуле (42).
2.9. Вероятность (Qi (b2 )) подсоса окислителя в аппарат с горючим веществом вычисляют как вероятность совместной реализации двух событий: нахождения аппарата под разрежением (событие S 1 ) и разгерметизации аппарата (событие S 2 ) по формуле
(45)
2.10. Вероятность (Qi (S 1 )) нахождения i -го элемента объекта под разрежением в общем случае вычисляют по формуле (42), принимают равное единице, если элемент во время работы находится под разрежением, и 0,5, если элемент с равной периодичностью находится под разрежением и давлением.
2.11. Вероятность (Qi (S 2 )) разгерметизации i -го элемента на разных стадиях его разработки и эксплуатации вычисляют по формуле (42 и 43).
2.12 При расчете вероятности образования в проектируемом элементе объекта горючей среды (Qi (ГС )), нарушения режимного характера не учитывают.
2.13. При необходимости учитывают и иные события, приводящие к образованию горючей среды.
3. Расчет вероятности появления источника зажигания (инициирования взрыва)
3.1. Появление n -го источника зажигания (инициирования взрыва) в анализируемом элементе объекта (событие ИЗn ) обусловлено появлением в нем n -го энергетического (теплового) источника (событие ТИn ) с параметрами, достаточными для воспламенения k - й горючей среды (событие Вn k ). Вероятность (Qi (ИЗn /ГСk )) появления n -го источника зажигания в i - м элементе объекта вычисляют по формуле
(46)
где Q i (ТИп ) — вероятность появления в i -м элементе объекта в течение года n -го энергетического (теплового) источника;
Qi (Bn k ) — условная вероятность того, что воспламеняющая способность появившегося в i -м элементе объекта n -го энергетического (теплового) источника достаточна для зажигания k - й горючей среды, находящейся в этом элементе.
3.1.1. Разряд атмосферного электричества в анализируемом элементе объекта возможен или при поражении объекта молнией (событие C 1 ), или при вторичном ее воздействии (событие C 2 ), или при заносе в него высокого потенциала (событие С3 ).
Вероятность (Qi (ТИп )) разряда атмосферного электричества в i -м элементе объекта вычисляют по формуле
(47)
где Q i (C n ) ¾ вероятность реализации любой из Сn причин, приведенных ниже;
Q i (C 1 ) — вероятность поражения i -го элемента объекта молнией в течение года;
Qi (C 2 ) — вероятность вторичного воздействия молнии на i -й элемент объекта в течение года;
Q i (С 3 ) — вероятность заноса в i -й элемент объекта высокого потенциала в течение года;
n — порядковый номер причины.
3.1.2. Поражение i -го элемента объекта молнией возможно при совместной реализации двух событий — прямого удара молнии (событие t 2 ) и отсутствия неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода (событие t 1 ). Вероятность (Q i (C 1 )) вычисляют по формуле
(48)
где Q i (t 1 ) — вероятность отсутствия, неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода, защищающего i -й элемент объекта;
Q i (t 2 ) — вероятность прямого удара молнии в i - й элемент объекта в течение года.
3.1.3. Вероятность (Q i (t2 )) прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле
(49)
где N у.м — число прямых ударов молнии в объект, за год;
t р — продолжительность периода наблюдения, год.
Для объектов прямоугольной формы
(50)
Для круглых объектов
(51)
где S — длина объекта, м;
L — ширина объекта, м;
H — наибольшая высота объекта, м;
R — радиус объекта, м;
n y — среднее число ударов молнии на 1 км2 земной поверхности выбирают из табл. 3.
Таблица 3
|
Продолжительность грозовой деятельности за год, ч |
20—40 |
40—60 |
60—80 |
80—100 и более |
|
Среднее число ударов молнии в год на 1 км2 |
3 |
6 |
9 |
12 |
3.1.4. Вероятность (Q i (t 1 )) принимают равной единице в случае отсутствия молниезащиты на объекте или наличия ошибок при ее проектировании и изготовлении.
Вывод о соответствии основных параметров молниеотвода требованиям, предъявляемым к молниезащите объектов 1, 2 и 3-й категорий делают на основании результатов проверочного расчета и детального обследования молниеотвода. Основные требования к молниеотводам объектов 1, 2 и 3-й категорий приведены в СН-305—77. При наличии молниезащиты вероятность (Q i (t 1 )) вычисляют по формуле
(52)
где К s — коэффициент безопасности, определение которого изложено в разд. 4 ;
t р ¾ анализируемый период времени, мин;
t j — время существования неисправности молниеотвода при j -й ее реализации в течение года, мин;
m — количество неисправных состояний молниезащиты;
b — вероятность безотказной работы молниезащиты ( b =0,995 при наличии молниезащиты типа А и b =0,95 при наличии молниезащиты типа Б).
Для проектируемых объектов вероятность ошибки при проектировании молниезащиты не рассчитывают.
При расчете Qi (t 1 ) существующей молниезащиты нарушение периодичности проверки сопротивления заземлителей (один раз в два года) расценивают как нахождение молниезащиты в неисправном состоянии. Время существования этой неисправности определяют как продолжительность периода между запланированным и фактическим сроками проверки.
3.1.5. Вероятность (Q i (C 2 )) вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле
(53)
где Q i (t 3 ) — вероятность отказа защитного заземления в течение года.
3.1.6. Вероятность (Q i (t3 )) при отсутствии защитного заземления или перемычек в местах сближения металлических коммуникаций принимают равной единице. Вероятность (Q i (t 3 )) неисправности существующей системы защиты от вторичных воздействий молнии определяют на основании результатов ее обследования аналогично вероятности (Q i ( a n )) по формуле (42).
Для проектируемых объектов вероятность отказа неисправности защитного заземления не рассчитывается, а принимается равной единице или нулю в зависимости от ее наличия в проекте.
3.1.7. Вероятность (Q i (С 3 )) заноса высокого потенциала в защищаемый объект вычисляют аналогично вероятности (Q i (С 2 )) по (53).
3.1.8. Вероятность Q i (t2 ) при расчете (Q i (C 2 )) и (Q i (C 3 )) вычисляют no формуле (49), причем значения параметров S и L в формулах (50 и 51) необходимо увеличить на 100 м.
3.1.9. Электрическая искра (дуга) может появиться в анализируемом элементе объекта (событие ТИn ) при коротком замыкании электропроводки (событие е 1 ,), при проведении электросварочных работ (событие e 2 ), при искрении электрооборудования, не соответствующего по исполнению категории и группе горючей среды, находящейся в этом элементе (событие e 3 ), при разрядах статического электричества (событие е 4 ).
Вероятность (Q i (ТИn )) вычисляют по формуле
(54)
где Qi (e n ) — вероятность реализации любой из en причин, приведенных ниже;
Q i (e 1 ) — вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года;
Q i (e 2 ) — вероятность проведения электросварочных работ в i -м элементе объекта в течение года;
Qi (e 3 ) — вероятность несоответствия электрооборудования i -го элемента объекта категории и группе горючей среды в течение года;
Q i (е 4 ) — вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов статического электричества в течение года;
z — количество en причин;
п — порядковый номер причины.
3.1.10 Вероятность (Q i (е 1 )) появления в i -м элементе объекта искр короткого замыкания вычисляют только для действующих и строящихся элементов объектов по формуле
(55)
где Q i (v1 ) ¾ вероятность возникновения короткого замыкания электропроводки в i -м элементе объекта в течение года;
Q i (v2 ) — вероятность того, что значении электрического тока в i -м элементе объекта лежит в диапазоне пожароопасных значений;
Q i (Z ) — вероятность отсутствия или отказа аппаратов защиты от короткого замыкания в течение года, определяющаяся по п. 3.1.30.
3.1.11. Вероятность (Q i (v1 )) короткого замыкания электропроводки на действующих и строящихся объектах вычисляют на основании статистических данных по формуле (42).
3.1.12. Вероятность (Q i (v2 )) нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле
(56)
где I к.з — максимальное установившееся значение тока короткого замыкания в кабеле или проводе;
I 0 — длительно допустимый ток для кабеля или провода;
I 1 — минимальное пожароопасное значение тока, протекающего по кабелю или проводу;
I 2 — максимальное пожароопасное значение тока, протекающего по кабелю, если I 2 больше I к.з , то принимают I 2 =I к.з .
Значения токов I 1 и I 2 определяют экспериментально. Для кабелей и проводов с поливинилхлоридной изоляцией I 1 =2,5, I 0 , а значение I 2 =21 I 0 и 18 I 0 для кабеля и провода соответственно. В отсутствии данных по I 1 и I 2 вероятность (Q i (v2 )) принимают равной 1.
3.1.13. Вероятность (Q i (е 2 )) проведения в i -м элементе объекта электросварочных работ вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основе статистических данных по формуле (42).
3.1.14. Вероятность (Q i (e 3 )) при непрерывной работе электрооборудования принимают на всех объектах равной единице, еcли электрооборудование не соответствует категории и группе горючей смеси, или 10-8 — если соответствует. При периодической работе электрооборудования и его несоответствия категории и группе горючей среды вероятность (Q i (e 3 )) вычисляют аналогично вероятности (Q i ( a n )) по формуле (42). Если электрическая искра появляется лишь при включении и выключении электрооборудования, не соответствующего категории и группе горючей среды (при п включениях и выключениях, то вероятность (Q i (e 3 )) вычисляют аналогично вероятности (Q i (t 2 )) по формуле (49). В случае соответствия электрооборудования горючей среде, вычисленное по формуле (49) значение вероятности (Q i (е 3 )) умножают на 10-8 .
3. 1.15. Вероятность (Q i (е 4 )) появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле
(57)
где Q i (X 1 ) — вероятность появления в i -м элементе условий для статической электризации в течение года;
Q i (X 2 ) — вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года.
3.1.16. Вероятность (Q i (X 1 )) принимают равной единице, если в i -м элементе объекта применяют и выбирают вещества с удельным объемным электрическим сопротивлением, превышающим 105 Ом × м. В остальных случаях (Q i (Х 1 )) принимают равной нулю.
3.1.17. Вероятность (Q i (X 2 )) принимают равной единице при отсутствии или неэффективности средств защиты от статического электричества. Вероятность (Q i (X 2 )) неисправности средств защиты в действующих элементах вычисляют на основании статистических данных аналогично вероятности (Q i ( a n )) по формуле (42).
Вероятность (Q i (X 2 )) в проектируемых элементах объекта вычисляют аналогично вероятности (Q i ( a n )) по формуле (43) на основании данных о надежности проектируемых средств защиты от статического электричества (например средств ионизации или увлажнения воздуха и т. п.).
3.1.18. Фрикционные искры (искры удара и трения) появляются в анализируемом элементе объекта (событие ТИ n ) при применении искроопасного инструмента (событие f 1 ), при разрушении движущихся узлов и деталей (событие f 2 ), при применении рабочими обуви, подбитой металлическими набойками и гвоздями (событие f 3 ), при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов (событие f 4 ) и т. д. , при ударе крышки металлического люка (событие f 5 ). Вероятность (Q i (ТИ n )) вычисляют по формуле