RMNT.RU / Нормативные документы / СНиПы / Нормы проектирования

СНиП 2.09.03-85, часть 9

Для сооружений на основных магистральных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-11 или от одиночной машины НК-80.

Для сооружений на внутрихозяйственных дорогах нагрузку следует принимать полосовую класса К-8 или от одиночной гусеничной машины НГ-60. Кроме того, элементы проезжей части мостов следует проверять на давление одиночной оси, равное 108 кН (11 тс).

Черт. 4. Схема давления от автомобильной нагрузки АК при

движении ее вдоль сооружения

14. Нагрузка от тележки Р = К (см. черт. 4) распределяется вдоль движения на длину а_у ₃ = 1,7+ 2а (м) и на ширину b _у ₃ = 2 ,5 + 2а (м).

Интенсивность вертикального давления

(12)

Вертикальная равномерно распределенная нагрузка v распределяется на ширину b_y ₄ = b_y ₃ .

Интенсивность вертикального давления на глубине у_а , от нагрузки v

(13)

Полная нагрузка АК образуется сложением нагрузок .

Для получения расчетных нагрузок нагрузки и вводятся в расчет со своими коэффициентами надежности по нагрузке.

Интенсивность горизонтальных давлений р_h ₃ и p_h ₄ определяется по формуле (8).

15. Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 при движении ее вдоkь сооружения (черт. 5) на глубине при a_y ₅ = 3,8 + 2а (м) и b_y ₅ = 3,5 + 2a (м) следует определять по формуле

кПа. (14)

Интенсивность горизонтального давления следует определять по формуле (8).

Черт. 5. Схема давления от колесной нагрузки НК-80

при движении ее вдоль сооружения

16. Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при движении ее вдоль сооружения (черт. 6) на глубине при а_у ₆ = 5,0 + 2а (м) и b _у ₆ = 3,2 + 2а (м) следует определять по формуле

кПа. (15)

Черт. 6. Схема давления от гусеничной нагрузки НГ-60 при

движении ее вдоль сооружения

17. При движении автотранспорта поперек сооружения интенсивность нормативного вертикального давления от автомобильной нагрузки АК (черт. 7) на глубине у ³ 0,6 м следует определять по формуле

кПа. (16)

Интенсивность нормативного вертикального давления от колесной нагрузки НК-80 на глубине у ³ 0,8 м следует определять по формуле

кПа. (17)

Интенсивность нормативного вертикального давления от гусеничной нагрузки НГ-60 на глубине у ³ 0,8 м следует определять по формуле

кПа. (18)

Горизонтальное давление p_h ₆ _–
9 следует определять по формуле (8).

Черт. 7. Схима давления от нагрузок АК, НК-80 и НГ-60

при движении их поперек сооружения

1 8. При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности земли следует принимать условную нормативную равномерно распределенную сплошную нагрузку интенсивностью 9,81 кПа (1 тс/м² ).

19. Вертикальное давление от автотранспорта на перекрытие при заглублении его менее чем на 0 ,6 м следует определять с учетом давления от каждого колеса с распределением в пределах толщи грунтовой засылки под углом 30° к вертикали, а в пределах дорожного покрытия или пола цеха — под углом 45° .

20. При расчете сооружений по предельным состояниям первой группы коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать:

от собственного веса конструкции, давления грунта, оборудования, складируемого материала, погрузчиков и каров, равномерно распределенной нагрузки на территории — по СНиП 2.01.07-85;

от подвижного состава железных дорог, колонн автомобилей, колесной и гусеничной нагрузок, дорожного покрытия проезжей части и тротуаров, веса полотна железнодорожных путей — по СНиП 2.05-03-84.

Коэффициенты надежности по нагрузка при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равными 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Обязательное

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ

КОНСТРУКЦИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ

1. Анкерные болты (далее — болты) для крепления строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным элементам (фундаментам, силовым полам, стенам и т. п.) следует применять при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 ° С включ.

Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.-82.

2. При нагреве бетона конструкций свыше 50 ° С, в которые заделываются болты, в расчетах должно учитываться влияние температуры на прочностные характеристики материала конструкций, болтов, подливок, клеевых составов и т. п.

Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

3. Болты, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 2.03.11-85.

4. При наличии соответствующего обоснования допускается применение других способов закрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, клею и др.).

5. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (распорные) (табл. 1).

По способу установки болты подразделяются на устанавливаемые до бетонирования элементов, в которые они заделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и на готовые элементы, устанавливаемые в просверленные скважины (прямые и конические).

Прямые болты в скважинах закрепляются с помощью синтетического клея или виброзачеканки, а конические — с помощью разжимных цанг или цементно-песчаных смесей.

По условиям эксплуатации болты подразделяются на расчетные и конструктивные. К расчетным относятся болты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строительных конструкций или работе оборудования. К конструктивным относятся болты, предусматриваемые для крепления строительных конструкций и оборудования, устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственным весом конструкции или оборудования. Конструктивные болты предназначаются для рихтовки строительных конструкций и оборудования во время их монтажа и для обеспечения стабильной работы конструкций и оборудования во время эксплуатации, а также для предотвращения их случайных смещений.

болты с отгибом и анкерной плитой допускается применять для крепления конструкций и оборудования без ограничений.

Таблица 1

Конструкция болта

С отгибом

С анкерной плитой

Прямой

Конический

глухой

съемный

(распорный)

Диаметр болта (по резьбе) d , мм

12 — 48

12 — 140

56 — 125

12 — 48

6 — 4 8

Эскиз

Минимальная глубина заделки Н

25d

15 d

30 d

10d

10d (8d )*

Наименьшее расстояние между болтами

10 d

Наименьшее расстояние от оси болта до грани фундамента

4 d

Коэффициент нагрузки c

0,4

0 ,4

0 ,25

0 ,6

0,55

Коэффициент стабильности затяжки k

1 ,9 (1 ,3) **

1 ,9 (1,3)

1 ,5

2 ,5 (2)

2,3 (1,8 )

_____________

* В сковках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 1 6 мм.

** В скобках приведены значения коэффициента k для статических нагрузок.

Болты, устанавливаемые в скважины, допускается применять для крепления строительных конструкций и оборудования, не испытывающих значительных динамических нагрузок.

Для крепления несущих колони зданий и сооружений оборудованных мостовыми кранами, а также для высотных зданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной, не допускается применять болты, устанавливаемые в скважины за исключением болтов с коническим концом, устанавливаемых способам вибропогружения с глубиной заделки не менее 20d .

6. выбор марок стали для анкерных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкций и размеров — по ГОСТ 24379.1-80.

7. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению R_ba следует принимать по СНиП II-23-81.

8. Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F , которая для статических нагрузок должна приниматься равной 0,75P , для динамических нагрузок 1,1 Р , где Р — расчетная нагрузка, действующая на болт.

Для строительных конструкций затяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами с предельным усилием (до упора).

9. Площадь поперечного сечения болта (по резьбе) следует определять из условия прочности

(1)

где k ₀ = 1,35 — для динамических нагрузок, 1,05 — для статических нагрузок.

Для съемных болтов с анкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент k ₀ для динамических нагрузок принимается равным 1,15.

10. При действии динамических нагрузок сечение болтов, определенное по формуле (1), следует проверять на выносливость по формуле

(2)

где c — коэффициент нагрузки, принимаемый по табл. 1 в зависимости от конструкции болта:

m — коэффициент, принимаемый по табл. 2 в зависимости от диаметра болта;

a — коэффициент, учитывающий число циклов нагружения и принимаемый по табл. 3.

Таблица 2

Коэффициент m	Диаметр болта, мм
0,9	10 — 12
1	16
1 ,1	20 — 24
1,3	30 — 36
1,6	42 — 48
1,8	56 — 72
2	80 — 90
2,2	100 — 125
2,5	140

Таблица 3

Коэффициент a	Число циклов нагружения
3 ,15	0 ,05× 10 ⁶
2,25	0,2× 10 ⁶
1,57	0,8× 10 ⁶
1,25	2× 10 ⁶
1	5× 10 ⁶ и более

11. При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки и площадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок (см. табл. 1), если в проекте нет специальных указаний.

12 . При групповой установке болтов для крепления оборудования значение расчетной нагрузки Р , приходящейся на один болт, следует определять для наиболее нагруженного болта:

(3)

где N — расчетная продольная сила;

М — расчетный изгибающий момент;

п — общее число болтов;

y ₁ — расстояние от оси поворота до наиболее удаленного болта в растянутой зоне стыка;

y_i — расстояние от оси поворота до i -го болта, при этом учитываются как растянутые, так и сжатые болты.

Ось поворота допускается принимать проходящей через центр тяжести опорной поверхности оборудования или башмака колонн.

13. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки, значение расчетной растягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять по формуле

(4)

где N , М — соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне на уровне верха фундамента;

b — расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви;

n — число болтов крепления ветви колонны;

h — расстояние между осями ветвей колонны.

14. Для башмаков стальных сплошных колонн значение расчетной нагрузки, приходящейся на один растянутый болт, следует определять по формуле

(5)

где R_b — расчетное сопротивление бетона;

b_s — ширина опорной плиты башмака;

х — высота сжатой зоны бетона под опорной плитой башмака, определяемая по СНиП 2 .03.01-84 как для внецентренно сжатых элементов;

N — расчетная продольная сила в колонне;

п — число растянутых болтов, распол оженных с одной стороны башмака колонны.

15. Усилие предварительной затяжки болтов F ₁ на восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий в п лоскости опирания оборудования на фундамент определяется по формуле

(6)

где k — коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 1;

Q — расчетная сдвигающая сила, действующая в опорной плоскости;

N — нормальная сила;

f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25;

п — число болтов.

16. При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил значение усилия затяжки F ₀ необходимо определять по формуле

(7)

17. Сдвигающую силу Q , действующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки под ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвью колонны, удовлетворяющей условию

(8)

Где обозначения те же, что в формуле (4) .

Сдвигающую силу для стальных сплошных колонн, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы перпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевых колонн) допускается воспринимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов, удовлетворяющей условию

(9)

где f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25;

п — число болтов для крепления сжатой ветви колонны или число сжатых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны сплошного сечения;

А_sa — площадь сечения одного болта;

N — минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила.

18 . Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В12,5 и стали марки ВСт3кп2 следует принимать по табл. 1.

При других марках стали болтов или другом класса бетона по прочности на сжатие минимальную глубину заделки Н ₀ следует определять по формуле

(10)

где m ₁ — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса B12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважины готовых фундаментов, коэффициент m ₁ следует принимать равным 1;

т ₂ — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки ВСт3кп2.

19. Для конструктивных болтов с отгибами глубину заделки в бетон допускается принимать равной 15 d , для болтов с анкерными плитами— 10 d , а для болтов, устанавливаемых а скважины, — 5d .

20. Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов до грани фундамента приведены в табл. 1.

Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2d при соответствующем увеличении глубины заделки болта на 5d .

Расстояние от оси болта до грани фундамента допускается уменьшать еще на один диаметр при наличии специального армирования вертикальной грани фундамента а месте установки болта.

Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента не должно быть менее 100 мм для болтов диаметром 30 мм включ., 150 мм — для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм — для болтов диаметром более 48 мм.

Примечание. При установке спаренных болтов (например, для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений) следует предусматривать общую анкерную плиту с расстоянием между отверстиями, равным проектному расстоянию между осями болтов, или устанавливать одиночные болты с разбежкой по глубине.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А — площадь сечения; площадь подошвы фундамента;

A_sa — площадь поперечного сечения болта (по резьбе);

b — ширина сечения;

d — внутренний диаметр круглого силоса или сторона квадратного силоса;

t — толщина стены;

t_red — приведенная толщина стены;

у — расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

H — номинальная глубина заделки болта в бетон;

h_w — высота от низа сооружения до расчетного уровня грунтовых вод;

е — эксцентриситет приложения силы относительно центра тяжести сечения;

u — периметр поперечного сечения;

r — гидравлический радиус.

НАГРУЗКИ, ДАВЛЕНИЯ, СОПРОТИВЛЕНИЯ

М — изгибающий момент;

N — нормальная сила;

N_u — вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания;

Q — поперечная сила;

P — вертикальная нагрузка;

q — равномерно распределенная нагрузка на поверхности;

р_v — интенсивность вертикального давления грунта;

р_h — интенсивность горизонтального давления грунта;

p_hg — интенсивность горизонтального давления от собственного веса грунта;

p_hq — интенсивность горизонтального давления от временной нагрузки на поверхности;

p_hc — интенсивность отрицательного давления от сил сцепления;

р_hw — интенсивность дополнительного горизонтального давления от грунтовых вод;

p_ad — интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта на стену опускного колодца;

v — равномерно распределенная нагрузка от автотранспортных средств;

F_v — сумма проекций сил на вертикальную плоскость;

F_sa — сдвигающая сила;

F_sr — удерживающая сила;

F — значение предварительной затяжки болта;

Е — модуль деформации грунта основания;

Е_b — модуль упругости бетона;

Е_a — активное давление грунта на стену;

E_hr — пассивное сопротивление грунта;

I_h — момент инерции 1 м сечения стены;

R — расчетное продельное давление на грунт; реакция опоры;

R_b — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

R_ba — расчетное сопротивление металла болтов растяжению;

a _t — коэффициент линейной температурной деформации материала;

a _v — показатель гибкости днища;

v — коэффициент Пуассона.

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ

g _c — коэффициент условий работы бетона;

g _n — коэффициент надежности по назначению сооружения;

g _f — коэффициент надежности по нагрузке.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ

g — удельный вес грунта;

g _s — удельный вес скелета грунта;

g _w — удельный вес воды;

g _sw — удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды;

j — угол внутреннего трения грунта;

с — удельное сцепление грунта;

q ₀ — угол наклона плоскости скольжения грунта к вертикали;

e — коэффициент пористости грунта;

f — коэффициент трения;

b — угол наклона поверхности скольжения к горизонту;

l _h — коэффициент активного горизонтального давления грунта;

l _hr — коэффициент пассивного горизонтального давления грунта;

l ₀ — коэффициент бокового давления грунта в состоянии покоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочное

ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

1. СНиП 2.01.01-82 — Строительная климатология и геофизика.

2. СНиП 2.01.02-85 — Противопожарные нормы.

3. СНиП 2.01.07-85 — Нагрузки и воздействия.

4. СНиП 2.02.01-83 — Основания зданий и сооружений.

5. СНиП 2.02 .03-85 — Свайные фундаменты.

6. СНиП 2.03.01-84 — Бетонные и железобетонные конструкции.

7. СНиП 2.03.04 -84 — Бетонные и железобетонные конструкции,

предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

8. СНиП 2.03.11-85 — Защита строительных конструкций от

коррозии.

9. СНиП 2.04.01-85 — Внутренний водопровод и канализация

зданий.

10. СНиП 2.04.02-84 — Водоснабжение. Наружные сети и

сооружения.

11. СНиП 2.04.03-85 — Канализация. Наружные сети и

сооружения.

12. СНиП 2.05.02-85 — Автомобильные дороги.

13. СНиП 2.05.03-84 — Мосты и трубы.

14. СНиП 2.09.02-85 — Производственные здания.

15. СНиП 2.10.05-85 — Предприятия, здания и сооружения по

хранению и переработке зерна.

16. СНиП II -4-79 — Естественнее и искусственное освещение.

17. СНиП II -13-76 — Основания и фундаменты на вечномерзлых

грунтах.

18. СНиП II -22-81 — Каменные и армокаменные конструкции.

19. СНиП II-23-81 — Стальные конструкции.

20. СНиП II -Г. 10-73* — Тепловые сети. Нормы проектирования

(II-36-73*)

21. СНиП II-33-75* — Отопление, вентиляция и

кондиционирование воздуха.

22 . СНиП II -55-79 — Подпорные стены, судоходные шлюзы,

рыбопропускные и рыбозащитные сооружения.

23. СНиП II -89-80 — Генеральные планы промышленных

предприятий.

24. СНиП II -92-76 — Вспомогательные здания и помещения

промышленных предприятий.

25. СНиП II-106-79 — Склады нефти и нефтепродуктов.

26 . СНиП II -8.8-71 — Полы. Нормы проектирования.

27. СН 245-71 — Санитарные нормы проектирования

промышленных предприятий.

28. СН 301-65* — Указания по проектированию

гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений.

29. СН 305-77 — Инструкция по проектированию и

устройству молниезащиты зданий и сооружений.

30 . СН 536-81 — Инструкция по устройству обратных

засыпок грунта в стесненных местах.

31. ТП 101-81* — Технические правила по экономному

расходованию основных строительных материалов.

32. ГОСТ 534—78 — Краны мостовые опорные. Пролеты.

33. ГОСТ 1451—77 — Краны грузоподъемные. Нагрузка

ветровая. Нормы и метод определения.

34. ГОСТ 1510— 84 — Нефть и нефтепродукты. Маркировка,

упаковка, транспортирование и хранение.

35. ГОСТ 1575—81 — Краны грузоподъемные. Ряды основных

параметров.

35. ГОСТ 4795—68 — Бетон гидротехнический. Технические

требования.

37. ГОСТ 9238— 83 — Габариты приближения строений и

подвижного состава железных дорог колеи 1520 (15241 мм.

38. ГОСТ 10268— 80 — Бетон тяжелый. Технические требования к

заполнителям.

39. ГОСТ 14249— 80 — Сосуды и аппараты. Нормы и методы

расчета на прочность.

40. ГОСТ 17032— 71 — Резервуары стальные горизонтальные для

нефтепродуктов. Типы и основные размеры.

41. ГОСТ 23120— 78 — Лестницы маршевые, площадки и

ограждения стальные. Технические условия.

42. ГОСТ 24379.0— 80 — Болты фундаментные. Общие технические

условия.

43. ГОСТ 24379.1— 80 — Болты фундаментные.

Конструкция и размеры.

44 . ГОСТ 25546— 82 — Краны грузоподъемные. Режимы работы.

45 . ГОСТ 25711— 83 — Краны мостовые электрические общего

назначения грузоподъемностью от 5 до

50 т. Типы, основные параметры и размеры.

46. ГОСТ 25772— 83 — Ограждения лестниц, балконов и крыш

стальные. Общие технические условия.

47. ГОСТ 12 .2.022— 80 — Конвейеры. Общие требования

безопасности.

СНиП 2.09.03-85, часть 9

Строительный каталог