СНиП 2.01.15-90, часть 5
Таблица 2
|
Характеристика |
Оценка состояния склонов (откосов) по морфометрическим характеристикам, баллы |
|||
|
|
0 |
2 |
4 |
6 |
|
Высота, м |
3 |
3-6 |
6-12 |
12 |
|
Крутизна, град. |
<зо |
30-45 |
45-60 |
> 60 |
|
Форма поверхности |
Ровная |
Неровная |
С выступами |
С нависающими выступами |
|
Расстояние от подошвы откоса до защищаемого объекта, м |
>4 |
4-3 |
3-2 |
<2 |
Таблица 3
|
Характеристика |
Оценка состояния склонов (откосов) по инженерно-геологическим характеристикам, баллы |
|||
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
|
Среднее число трещин на 1 м |
1 |
2-10 |
11-20 |
>21 |
|
Ширина раскрытия трещин, см |
0 |
0,5 |
0,5-1 |
>1,0 |
|
Глубина трещин, м |
<0,1 |
0,1-1,0 |
1,0-10 |
>10 |
|
Направление угла падения трещин по отношению к площадке размещения защищаемого объекта, град. |
<20 |
20-30 |
30-40 |
>40 |
|
Прочность скальных грунтов на одноосное сжатие Rc , МПа |
150-200 |
100-150 |
50-100 |
40 |
|
Степень выветрелости скального массива |
Невыветрелые |
Слабо выветрелые |
Выветре - лые |
Сильно выветре лые |
|
Сейсмичность, баллы |
6 |
7 |
8 |
9 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Рекомендуемое
ВЫЧИСЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ
УГЛА ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ И УДЕЛЬНОГО СЦЕПЛЕНИЯ
ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ
МЕРОПРИЯТИЙ
1. Нормативные и расчетные значения угла внутреннего трения j n , j ² , j ²² и удельного сцепления cn , c ² , c ²² вычисляют путем статистической обработки частных значений tg j i , и с i , полученных по данным лабораторных и (или) полевых испытаний грунта на срез под нагрузкой.
Каждый монолит грунта, из которого отбираются образцы для испытания на срез, или котлован, в котором проводят испытания на срез целиков грунта, рассматривается как i-я опытная точка, в которой определяются частные значения tg j i , и с i
2. Для каждой i- й точки испытания грунта в пределах инженерно-геологического элемента вычисляют по методу наименьших квадратов частные значения tg j i , и с i , по результатам не менее трех определений сопротивления грунта срезу t i , при различных значениях s i :
(1)
(2)
где k — число определений t j , в отдельной точке инженерно-геологического элемента.
Если при вычислении по формуле (2) получится с i , < 0, то полагают
с i = 0, а tg j i , вычисляют вновь по формуле
(3)
3. По найденным значениям tg j i , и с i вычисляют нормативные значения tg j n , и с n и среднеквадратичные отклонения s tg j и s c по формулам:
(4)
(5)
(6)
где n - число определений tg j i , и с i ;
Х — обобщенное обозначение характеристик tg j и с.
4. Выполняют статистическую проверку для исключения возможных грубых ошибок в значениях tg j i , и с i ; Пару значений tg j i , и с i , исключают, если хотя бы для одного из них выполняется условие
(7)
где v — статистический критерий, принимаемый в зависимости от числа определений характеристики n по табл. 1 данного приложения.
Таблица 1
Значение критерия v при двухсторонней доверительной вероятности а = 0,95
|
Число определений |
Значение критерия |
|
Число опреде-лений |
Значение критерия |
|
Число определений |
Значение критерия |
|
3 |
1,41 |
|
19 |
2,75 |
|
35 |
3,02 |
|
4 |
1,71 |
|
20 |
2,78 |
|
36 |
3,03 |
|
5 |
1,92 |
|
21 |
2,80 |
|
37 |
3,04 |
|
б |
2,07 |
|
22 |
2,82 |
|
38 |
3,05 |
|
7 |
2,18 |
|
23 |
2,84 |
|
39 |
3,06 |
|
8 |
2.27 |
|
24 |
2,86 |
|
40Г |
3,07 |
|
9 |
2,35 |
|
25 |
2,88 |
|
41 |
3,08 |
|
10 |
2,41 |
|
26 |
2,90 |
|
42 |
3,09 |
|
11 |
2,47 |
|
27 |
2,91 |
|
43 |
3,10 |
|
12 |
2,52 |
|
28 |
2,93 |
|
44 |
3.11 |
|
13 |
2,56 |
|
29 |
2,94 |
|
45 |
3.12 |
|
14 |
2,60 |
|
30 |
2,96 |
|
46 |
3,13 |
|
15 |
2,64 |
|
31 |
2,97 |
|
47 |
3.14 |
|
16 |
2,67 |
|
32 |
2,98 |
|
48 |
3,14 |
|
17 |
2,70 |
|
33 |
3,00 |
|
49 |
3,15 |
|
13 |
2,73 |
|
34 |
3,01 |
|
50 |
3,16 |
Для оставшихся опытных данных надо заново вычислить tg j n , cn , stg j , sc .
5. Вычисляют для tg j и с коэффициент вариации n , показатель точности r а , коэффициент надежности по грунту g g и их расчетные значения по формулам :
(8)
(9)
где ta — коэффициент, принимаемый по табл. 2 данного приложения для tg j ² и с² для расчетов по несущей способности (устойчивости) при доверительной вероятности а = 0,95; для—для tg j ²² и с²² расчетов по деформациям при доверительной вероятности а = 0,85 и числе степеней свободы к = n — 1.
Примечания: 1. Если значение r a в формуле (9) для tg j или с получится r a > 1, следует расчетное значение этой характеристики принять равным 0.
2. Если в формуле (9) для tg j или с получится r a > 0,5. для этой характеристики следует перейти к логарифмически нормальному распределению и вычислить ее расчетное значение по пп. 6-10 данного приложения.
Таблица 2
Значение коэффициента ta
|
Число степеней свободы ^ |
Значения коэффициента Гц при односторонней доверительной вероятности а, равной |
|||||
|
|
0,85 |
0,90 |
0,95 |
0,975 |
0,98 |
0,99 |
|
3 |
1,25 |
1,64 |
2,35 |
3,18 |
3,45 |
4,54 |
|
4 |
1,19 |
1,53 |
2,13 |
2,78 |
3,02 |
3,75 |
|
5 |
1,16 |
1,48 |
2,01 |
2,57 |
2,74 |
3,36 |
|
6 |
1,13 |
1,44 |
1,94 |
2,45 |
2,63 |
3,14 |
|
7 |
1,12 |
1,41 |
1,90 |
2,37 |
2,54 |
3.00 |
|
8 |
1,11 |
1,40 |
1,86 |
2,31 |
2,49 |
2,90 |
|
9 |
1,10 |
1,38 |
1,83 |
2,26 |
2,44 |
2,82 |
|
10 |
1,10 |
1,37 |
1,81 |
2,23 |
2.40 |
2.76 |
|
11 |
1,09 |
1,36 |
1,80 |
2,20 |
2,36 |
2,72 |
|
12 |
1,08 |
1,36 |
1,78 |
2,18 |
2,33 |
2,68 |
|
13 |
1,08 |
1,35 |
1,77 |
2,16 |
2,30 |
2,65 |
|
14 |
1.08 |
1,34 |
1,76 |
2,15 |
2,28 |
2,62 |
|
15 |
1,07 |
1,34 |
1,75 |
2,13 |
2,27 |
2,60 |
|
16 |
1,07 |
1,34 |
1,75 |
2,12 |
2,26 |
2,58 |
|
17 |
1,07 |
1,33 |
1,74 |
2,11 |
2,25 |
2,57 |
|
18 |
1,07 |
1,33 |
1,73 |
2,10 |
2,24 |
2,55 |
|
19 |
1,07 |
1,33 |
1,73 |
2,09 |
2,23 |
2,54 |
|
20 |
1,06 |
1,32 |
1,72 |
2,09 |
2,22 |
2,53 |
|
25 |
1,06 |
1,32 |
1,71 |
2,06 |
2,19 |
2,49 |
|
30 |
1,05 |
1,31 |
1,70 |
2,04 |
2,17 |
2,46 |
|
40 |
1,05 |
1,30 |
1,68 |
2,02 |
2,14 |
2,42 |
|
60 |
1,05 |
1,30 |
1,67 |
2,00 |
2,12 |
2,39 |
6. Для всех значений опытных данных находят по таблицам логарифмов значение lg Xi . Если среди значений, преобразуемых логарифмированием, имеются значения между 0 и 1, то все данные рекомендуется умножить на 10 в соответствующей степени, чтобы все значения были больше 1 и не получалось отрицательных чисел. При этом полученное расчетное значение характеристики (п. 5) следует поделить на 10 в соответствующей степени.
7.
Вычисляют параметры
и
s
по формулам:
(12)
(13)
8. Вычисляют нормативное значение характеристики по формуле
(14)
9. Вычисляют полудлину одностороннего доверительного интервала D по формуле
(15)
где ua — значение, принимаемое по табл. 3 данного приложения в зависимости от односторонней доверительной вероятности а.
Таблица З
|
а |
0,80 |
0,90 |
0,95 |
0,98 |
0,99 |
|
ua |
0,842 |
1,282 |
1,645 |
1,960 |
2,326 |
10. Вычисляют расчетное значение характеристики по формуле
(16)
Находят значение Х по таблицам антилогарифмов.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ КРУПНОСТИ ОБЛОМКОВ СКАЛЬНЫХ ГРУНТОВ ПО ИХ ПОТЕНЦИАЛЬНОЙ БЛОЧНОСТИ
Расчетную крупность обломков скальных грунтов по их блочности определяют на основе инженерно-геологического обследования трещиноватости скальных откосов по их потенциальной блочности.
Для определения потенциальной блочности следует учитывать трещины длиной свыше 10 см. Допускается объединять трещины в одну систему, если они имеют одинаковую или близкую ориентацию. Трещины, полностью заполненные слабовыветривающимися минералами, такими как кварц, крепкий кальцит и т. п., при определении блочности не учитываются.
Обследование трещин проводят равномерно по всей площади откоса при числе замеров не менее 50. В случае однородности геологического строения расстояние между участками замеров следует принимать 150—300 м, при неоднородности элементов залегания скальных грунтов его следует сократить до 25—50 м.
Трещины необходимо обследовать в зависимости от сложности на различных горизонтах через 10—20 м по высоте откоса. При наличии литологических разностей трещины целесообразно измерять в каждой из них.
Расстояние между трещинами вычисляют по методу наименьших квадратов с доверительной вероятностью 0,85.
На основании полученных данных определяется размер Z потенциального блока (принимаемый за ребро куба или диаметр шара) по формуле
где n — число систем трещин; l1 , l2 ...li — значения расстояний между трещинами первой, второй и i-й систем, м.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Справочное
ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСЛОВИЙ
ВОЗНИКНОВЕНИЯ ОПОЛЗНЕЙ-ПОТОКОВ В ПРОСАДОЧНЫХ
ГРУНТАХ
Оползни-потоки возникают в результате появления источников увлажнения в просадочных грунтах, которые имеются в предгорных районах повсеместно и залегают на различных глубинах, чаще всего на глубине 12—14 м.
Увлажнение просадочного грунта вызывает потерю его прочности и образование над ним свода из вышележащих слоев грунта. Таким образом формируется русло будущего оползня. При достаточной ширине зоны замачивания арочный эффект оказывается исчерпанным, свод проваливается в зону просадки с одновременным отрывом своих крайних частей от бортов русла. При достаточной длине зоны замачивания и некотором уклоне дна русла сформировавшееся тело оползня быстро сходит вниз по руслу.
При таком механизме формирования тела оползня разрушение грунта в различных частях поперечного сечения русла происходит по следующим причинам:
в замке свода — от сдвигающих напряжений. возникающих при сжатии замка вследствие поворота вокруг центра вращения;
в верхней части бортов русла - от растягивающих напряжений, путем отрыва;
в нижней части русла - от разжижения и сжатия грунта, в конечном счете - от сдвигающих напряжений при сжатии;
в зоне просадки — от сдвигающих напряжений при сжатии и разжижении грунта.
Равновесие грунтового свода будет иметь место при равенстве разрушающего момента, вызываемого собственным весом грунта, находящегося в русле будущего оползня, и суммы моментов сил, удерживающих от поворота вокруг центра вращения.
При этом изменение прочностных характеристик грунта соответствует распределению влажности в теле откоса или по поперечному профилю оползня-потока, характерному для расчетного сезона года. В реальных откосах и склонах расчетные прочностные характеристики грунтов должны иметь вид, соответствующий конкретным геологическим условиям и характеристикам каждого рассчитываемого поперечного профиля в отдельности.