СНиП 2.02.05-87, часть 3

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5

4.6. Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов молотов при центральной установке а_z , м, следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой импульс вертикальной силы J_z , кН× с(тс× с), определяется по формуле

J_z  = m_o n , (42 )

где m_o - масса падающих частей молота, т(тс× с² / м);

n - скорость падающих частей молота в начале удара, м/ с, принимаемая по заданию на проектирование или, при отсутствии таких данных, определяемая по формулам:

для молотов, свободно падающих (фрикционных и одностороннего действия),

(43)

для молотов двойного действия

(44)

или (45)

В формулах (43)-(45):

h_o   - рабочая высота падения ударяющих частей молота, м;

А_р - площадь поршня в цилиндре, м² ;

р_т - среднее давление пара или воздуха, кПа (тс/ м² );

Е_sh - энергия удара, кДж (тс× м);

g - ускорение свободного падения, g =9, 81м/ с² .

Коэффициент восстановления скорости удара Î в формуле (1) обязательного приложения 2 следует принимать: при штамповке стальных изделий для молотов штамповочных Î =0, 5; для ковочных молотов Î =0, 25; при штамповке изделий из цветных металлов и их сплавов коэффициент Î следует принимать по заданию на проектирование.

4.7. Амплитуду вертикальных колебаний фундамента при установке молота с эксцентриситетом следует определять по формулам (2)-94) обязательного приложения 2, в которых значение Î - то же, что в п. 4.6, а значение импульса момента J _j определяется по формуле

J _j  =  J_z   e , (46)

где Î - эксцентриситет удара, м.

При устройстве общей плиты под несколько молотов в соответствии с п. 4.2 и при нескольких отдельно стоящих фундаментах в цехе амплитуды вертикальных колебаний фундамента следует определять с учетом указаний п. 1.30.

4.8. Для уменьшения колебаний фундаментов молотов и вредного влияния их на обслуживающий персонал, технологические процессы, вблизи расположенное оборудование и конструкции зданий и сооружений следует, как правило, предусматривать виброизоляцию фундаментов молотов.

Применение виброизоляции является обязательным для фундаментов молотов с массой падающих частей 1т и более, если основания фундаментов молотов и несущих строительных конструкций зданий кузнечного цеха сложены мелкими и пылеватыми водонасыщенными песками.

4.9. Сумма статического и динамического давлений на подшаботную прокладку не должна превышать расчетного сопротивления древесины при сжатии поперек волокон.

Расчетное динамическое давление на подшаботную прокладку s , кПа (тс/ м² ), вычисляется по формуле

(47)

где Е_w - модуль упругости материала подшаботной прокладки, кПа  (тс/ м² );

- суммарная масса шабота и станины для штамповочных  мо лотов и масса шабота для ковочных молотов, т (тс× с² / м);

 А ₁  - опорная площадь шабота, м² ;

t    - толщина прокладки, м.

5. Фундаменты формовочных машин литейного производства

5.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов формовочных (встряхивающих) машин литейного производства с вертикально направленными ударными нагрузками.

5.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов формовочных машин литейного производства, кроме материалов, указанных в п. 1.1, должны входить:

нормативные статические нагрузки, передаваемые на фундамент основными механизмами (встряхивающим, поворотным, приемным и пр.), и точки приложения этих нагрузок;

грузоподъемность машин (суммарная масса опоки и формовочной смеси), масса падающих частей и станины встряхивающего механизма;

рабочая высота падения встряхивающих (падающих) частей машины;

размеры в плане, толщина и материал надфундаментной упругой прокладки.

5.3. Для устройства надфундаментной упругой прокладки следует предусматривать брусья из дуба и листовую резину. Для встряхивающих формовочных машин грузоподъемностью менее 5т допускается применение брусьев из лиственницы или сосны.

Деревянные брусья следует изготовлять из древесины, отвечающей требованиям, указанным в п. 4.5.

5.4. Фундаменты формовочных машин литейного производства следует проектировать, как правило, железобетонными массивными.

Высота фундамента под встряхивающим механизмом и расстояние от дна каналов, тоннелей и выемок до подошвы фундамента должны быть не менее указанных в табл. 11.

Таблица 11

5.5. Армирование фундаментов формовочных машин и их отдельных элементов необходимо производить в соответствии с требованиями, приведенными в п. 1.15, с учетом следующих указаний.

Верхнюю часть фундамента непосредственно под станиной встряхивающего механизма следует армировать горизонтальными сетками, число которых назначается в зависимости от грузоподъемности механизма, т:

до 5 1-2 сетки

от 5 до 15 2-3 сетки

св. 15 3-4 сетки

Наружные железобетонные стены, ограждающие формовочную машину, следует армировать двойными сетками, используя в качестве вертикальной арматуры стержни диаметром 12-14 мм грузоподъемности машин до 15т и диаметром 16-20 мм при большей грузоподъемности. В качестве продольной арматуры следует предусматривать стержни диаметром 10-12 мм с шагом соответственно 300-400 мм. Сетки следует соединять между собой поперечными стержнями диаметром 10-12 мм через 600-800 мм в горизонтальном и вертикальном направлениях.

Наружные боковые грани фундамента следует армировать арматурными сетками, выполненными для фундаментов объемом 80м³ и менее с вертикальными стержнями диаметром 12-14 мм и шагом 200 мм, а для фундаментов объемом более 80м³ - диаметром 16-20 мм с тем же шагом.

5.6. Формовочные машины с поворотно-перекидным механизмом следует располагать на фундаменте, как правило, обращенными поворотно-перекидным механизмом в сторону строительных конструкций.

5.7. Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин следует определять в зависимости от соотношения угловой частоты w, с^-1 , свободных вертикальных колебаний подвижных частей машины на упругой надфундаментной прокладке и угловой частоты l ^/ _z , с^-1 , свободных вертикальных колебаний всей установки на грунте, определяемых по формулам:

(48)

(49)

где k суммарный коэффициент жесткости упругой надфундаментной прокладки, кН/ м (тс/ м), определяемый по формуле

здесь А₁ - площадь станины встряхивающего механизма, м² ;

E_w - модуль упругости деревянной прокладки, кПа (тс/ м² );

E_r -  модуль упругости резиновой прокладки, принимаемый в зависимости от твердости по ГОСТ 263-75;

 t_r - толщина резиновой прокладки, м;

t_w - толщина деревянной прокладки, м;

т^\ - масса установки, т (тс× с² / м), определяемая по формуле

т ^/ =т_о +т₁ +т ; (50)

т_о - суммарная масса падающих частей машины, включая массу опоки и формовочной смеси, т (тс× с² / м);

т₁ - масса станины встряхивающего механизма, т (тс× с² / м);

 т - общая масса фундамента, неподвижных частей машины и грунта над обрезами фундамента, т (тс× с² / м).

При условии w  >  0, 7l ^/ _z амплитуды вертикальных колебаний а_z и а_v фундаментов формовочных машин следует определять по формулам (1)-(4) обязательного приложения 2, в которых Î - коэффициент восстановления скорости удара, принимаемый равным нулю; J_z - импульс вертикальной силы, кН× с(тс× с), определяемый по формуле (42); J _j - импульс момента сил относительно горизонтальной оси, кН× с× м (тс× с× м), определяемый по формуле (46); n - скорость падающих частей формовочной машины, м/ с, определяемая по формуле (43), в которой h_o - рабочая высота падения встряхивающих частей машины, м.

Вместо значений l _z и т в формуле (1) обязательного приложения 2 следует принимать значения соответственно l _z ^/ и т^/ , вычисленные по формулам (49) и (50), а вместо значений l_j и q_{j о} в формуле (4) обязательного приложения 2 - значения l ^/ _j и q ^/ _{j о} ; значение l ^/ _j определяется по формуле

(51)

 где q ^/ _{j о} - момент инерции массы всей установки, включая массу подвижных частей, относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний, т× м² (тс× м× с² ).

При условии w  £  0, 7l ^/ _z амплитуду вертикальных колебаний а_v фундаментов формовочных машин следует определять по формуле (35) обязательного приложения 1, в которой a_z - амплитуда вертикальных колебаний общего центра тяжести фундамента и неподвижных частей машины, определяемая по формуле (36) обязательного приложения 1, в которой a ^\ _z - амплитуда вертикальной составляющей вращательных колебаний фундамента и неподвижных частей машины относительно горизонтальной оси, проходящей через их общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний. Для фундаментов машин с центральным приложением динамической нагрузки (встряхивающие столы и формовочные машины со штифтовым съемом) a ^\ _z =0. В случае приложения динамической нагрузки с эксцентриситетом (формовочные машины с поворотно-перекидным механизмом) a ^\ _z определяется по формуле (38) обязательного приложения 1.

В формулах (36) и (38) обязательного приложения 1 динамическую нагрузку на фундамент формовочной машины F_v , кН(тс), следует вычислять по формуле

(52)

а вместо угловой частоты вращения машины w следует принимать угловую частоту свободных вертикальных колебаний подвижных частей машины на упругой надфундаментной прокладке, определяемую по формуле (48).

Для уменьшения вращательных колебаний фундаментов формовочных машин с поворотно-перекидным механизмом эксцентриситет приложения динамической нагрузки следует ограничивать до 5-10% размера стороны подошвы фундамента, в направлении которой происходит смещение точки приложения ударной нагрузки.

Эксцентриситет в расположении центра тяжести фундамента машины и центра тяжести подошвы фундамента может достигать 15% размера стороны подошвы фундамента, в направлении которой происходит смещение центра тяжести фундамента в случае смещения центра тяжести подошвы в сторону приложения динамической нагрузки.

5.8. Расчетное значение амплитуды вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин должно удовлетворять условию (1).

Амплитуду вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин с поворотно-перекидным механизмом, определенную для торцовых граней фундамента, допускается увеличивать на 20%.

5.9. При основании, сложенном мелкими или пылеватыми водонасыщенными песками, для машин грузоподъемностью 10т и более следует, как правило, предусматривать виброизоляцию фундаментов.

6. ФУНДАМЕНТЫ ФОРМОВОЧНЫХ МАШИН ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

6.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов следующих видов машин для производства (формования) сборных железобетонных изделий и конструкций:

вибрационных площадок на упругих опорах;

виброударных площадок на упругих опорах;

ударных (кулачковых) площадок со свободным падением движущихся частей;

стационарных и скользящих виброштампов.

6.2.В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин, указанных в п. 6.1, кроме материалов, перечисленных в п. 1.1, должны входить:

масса подвижных частей площадки;

схема расположения, тип и жесткость упругих опор;

число оборотов в минуту и амплитуда возмущающих сил вибратора, момент эксцентриков вибратора;

значение безынерционной пригрузки;

высота падения ударной части площадки;

расположение и размеры рабочих мест, если технологическим процессом производства не предусматривается дистанционное управление работой данной формовочной машины.

6.3. Фундаменты под формовочные машины для производства сборного железобетона следует проектировать массивными в виде плит или блоков.. Фундаменты следует армировать в соответствии с требованиями п. 1.15.

6.4. Рабочее место на фундаменте должно быть защищено от вибраций в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78.

6.5. При формовании изделий в высоких формах (например, кассетных) обслуживающие площадки вокруг форм (кассет) не допускается опирать на фундаменты формовочных машин и соединять с ними.

6.6. Фундаменты под вибрационные, виброударные и ударные площадки, а также под стационарные виброштампы следует проектировать таким образом, чтобы центр тяжести площади подошвы фундамента и центр жесткости упругих опор, а также линии действия равнодействующей возмущающих сил вибратора или ударов располагались, как правило, по одной вертикали.

Эксцентриситет равнодействующей возмущающих сил вибратора или линии действия ударов по отношению к центру тяжести площади подошвы фундамента не должен превышать: для вибрационных площадок и стационарных виброштампов 3%, а для виброударных и ударных площадок 1% размера стороны подошвы фундамента, в направлении которой смещается равнодействующая.

6.7. Амплитуды вертикальных колебаний a_v фундаментов под вибрационные площадки на упругих опорах следует определять по формулам (35)-(38) обязательного приложения 1, в которых динамическую нагрузку на фундамент F_v , кН(тс), следует вычислять по формуле

(53)

где М_ехс -  момент эксцентриков вибратора, кН× м(тс× м), принимаемый  по заданию на проектирование;

т_о - масса подвижных частей площадки вместе с формуемым изделием, т(тс× с² / м), которая не учитывается при определении массы всей установки т (п. 5 обязательного приложения 1);

К - суммарный коэффициент жесткости опор, кН/ м (тс/ м), принимаемый по заданию на проектирование.

6.8. Для фундаментов виброударных и ударных площадок следует предусматривать, как правило, виброизоляцию.

Расчет амплитуд вертикальных колебаний а_z невиброизолированных фундаментов следует производить по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой J_z  =  m_o   v , коэффициент восстановления скорости удара принимают Î =0, 5; скорость удара v , м/ с, следует вычислять для ударных площадок по формуле (43) (см. п. 4.6), а для виброударных - по формуле

(54)

где F_v -   расчетное значение возмущающей силы вибратора, кН, (тс);

m _о -   масса подвижных частей, включая массу формы с бетоном, т (тс× с² / м);

w   -   угловая частота вращения, с^-1 .

6.9. Амплитуды вертикальных колебаний а_v фундаментов вибро штампов следует определять по формуле (35) обязательного приложения 1, в которой величины a_z и a^| _z , м, следует вычислять по формулам:

(55)

(56)

В формулах (55), (56):

F_v -   расчетное значение вертикальной составляющей возмущающих сил машины, кН(тс);

е - эксцентриситет ее приложения, м, принимаемый для стацио нарных виброштампов равным нулю;

 т - масса фундамента, засыпки грунта на его обрезах, неподвижных частей машины и формуемого изделия, т(тс× с² / м);

q_j - момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его об резах, неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси, проходящей через общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний, т× м² (тс× м× с² );

l_j -   угловая частота вращательных колебаний фундамента, с^-1 , опре деляемая по формуле (29) обязательного приложения 1, в которой q_{j о} - момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его обрезах, неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний, т× м² (тс× м× с² );

w, l _z , l - то же, что и в формулах обязательного приложения 1.

7. Фундаменты оборудования копровых бойных площадок

7.1. Требования настоящего раздела распространяются на проек тирование фундаментов (оснований) копровых бойных площадок копровых цехов и скрапоразделочных баз.

7.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов оборудования копровых бойных площадок, кроме материалов, указанных в п.1.1, должны входить:

масса ударной части копра, т(тс с² / м), и высота ее падения, м;

размеры в плане площади, на которой производится разбивка (разделка) скрапа;

данные о расположении копра по отношению к существующим и проектируемым зданиям и сооружениям.

7.3. Конструкции бойных площадок следует назначать в зависимости от расчетного сопротивления грунтов основания R_o , определяемого по СНиП 2.02.01-83, и энергии ударной части копра.

7.4. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o   ³   200 кПа (2кгс/ см² ) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс× м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шабота), укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1м, заполняющих котлован глубиной не менее 2м.

7.5. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o   <   200 кПа (2кгс/ см² ) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс× м) под стальными плитами (шаботом) болванки или мартеновские козлы и мелкий скрап (согласно п. 7.4) следует укладывать по подстилающей песчаной подушке толщиной не менее 1м, устроенной на железобетонной плите толщиной 1-1, 5м.

7.6. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o   ³   200 кПа (2кгс/ см² ) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс× м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шаботов), укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1, 5м и подстилающему слою песка толщиной не менее 1м, ограждаемых железобетонным цилиндром или коробом.

7.7. В грунтах с расчетным сопротивлением, R_o   <   200 кПа (2кгс/ см² ) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс× м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде железобетонных корыто образных прямоугольных или круглых в плане конструкций (фунда ментов), в которых размещаются стальные плиты (шаботы), уложенные на подшаботную прокладку, выполняемую, как правило, из трех слоев: нижнего защитного - в виде нескольких щитов из дубовых брусьев общей толщиной до 800 мм; среднего амортизирующего - в виде многослойной конструкции из чередующихся слоев чугунной стружки толщиной 80-100мм и стальных листов толщиной не менее 20 мм; верхнего - из броневых плит толщиной 30-100мм, на которых размещаются стальные блюмы.

7.8. Железобетонные конструкции фундаментов под оборудование копровых бойных площадок следует проектировать монолитными.

7.9. Шабот копровой бойной площадки должен устраиваться из стальных плит толщиной не менее 0, 5м; ориентировочную массу шабота т_ап , т (тс× с² / м), следует принимать не менее 0, 5 т_о h _о , где т_о и h _о - соответственно масса, т(тс× с² / м), и высоте падения, м, ударной части копра.

7.10. Боковые стенки железобетонных ограждений следует защищать по всей поверхности изнутри и поверху стальными плитами толщиной не менее 50мм, прикрепленными к деревянным брусьям сечением не менее 150х150 мм.

Для уменьшения разлета осколков разбиваемого лома стенки железобетонных ограждений выше уровня шабота (на высоту не менее половины наибольшего размера в плане) следует устраивать наклонными внутрь на 7-10⁰ .

7.11. Минимальные расстояния от копровых бойных устройств до фундаментов строительных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12.

Таблица 12

8. ФУНДАМЕНТЫ ДРОБИЛОК

8.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти рование фундаментов щековых, конусных (гирационных) и молотковых (ударных) дробилок.

8.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов дробилок, кроме материалов, указанных в п. 1.1, должны входить:

значения горизонтальной и вертикальной составляющих равно действующей динамических нагрузок F _п и их места приложения соответственно относительно верхней грани фундамента дробилок и вертикальной оси, проходящей через центр тяжести дробильной установки;

частота вращения вала эксцентрика для конусных дробилок или главного вала для других видов дробилок;

масса вращающихся частей; число и масса молотков, расстояние от оси вращения до центра тяжести молотка для молотковых дробилок;

масса корпуса дробилок, масса заполнения.

8.3. Монолитные фундаменты дробилок следует проектировать преимущественно стенчатыми из двух стен (между которыми пропус кается транспортер), нижней и верхней плиты (или двух верхних поперечных ригелей).

8.4. Сборно-монолитные фундаменты дробилок следует проекти ровать стенчатыми или рамными, предусматривая нижнюю плиту и верхние ригели из монолитного железобетона.

8.5. Групповые фундаменты под несколько дробилок следует преду сматривать при расположении дробилок:

одноярусном - стенчатыми или рамными;

двух- или трехъярусном - стенчатыми.

При этом сборно-монолитные фундаменты следует проектировать, как правило, из блоков или стен, опирающихся на монолитную нижнюю плиту и связанных поверху монолитными обвязками.

8.6. Подошве отдельных фундаментов конусных дробилок следует придавать, как правило, квадратную форму, а фундаментам дробилок ос тальных видов - прямоугольную, вытянутую в направлении действия динамических нагрузок.

8.7. Расчет колебаний фундаментов дробилок сводится к определению наибольшей амплитуды горизонтальных колебаний верхней грани фундамента.

Расчет следует выполнять в соответствии с требованиями п. 1.20 и обязательного приложения 1.

8.8. Расчет колебаний фундаментов конусных дробилок, имеющих прямоугольную форму подошвы, следует производить в плоскости, совпадающей с направлением меньшего размера подошвы.

8.9. Рамные фундаменты дробилок следует рассчитывать по прочности на действие веса всех элементов установки с учетом веса заполнения и силы F_d , заменяющей динамическое действие машины, в соответствии с указаниями пп. 1.22 и 1.23.

Значение F_d следует определять по формуле (3), в которой нормативное значение динамической нагрузки F _п устанавливается по заданию на проектирование, а коэффициент надежности по нагрузке и коэффициент динамичности следует принимать по табл. 4.

Нормативное значение динамической нагрузки F _п , кН(тс), для молотковых дробилок при отсутствии данных завода-изготовителя допускается определять по формуле

F _п =т_о е w ² , (57)

где т_о - масса вращающихся частей дробилки, т(тс× с² / м);

е - эксцентриситет массы т_о , принимаемый равным 0, 001м;

w - угловая частота вращения массы т_о , с^-1 .

8.10. При расчете прочности фундаментов молотковых дробилок следует производить проверку на отрыв молотка, при этом нормативное значение динамической нагрузки следует определять по формуле (57), принимая в ней массу т_о равной массе одного молотка, а эксцентриситет е - расстоянию от оси вращения до центра тяжести молотка.

9. ФУНДАМЕНТЫ МЕЛЬНИЧНЫХ УСТАНОВОК

9.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов мельничных установок с коротким барабаном (стержневых, шаровых, рудно-галечных и др.) и трубчатых (при отношении длины барабана к диаметру более трех).

9.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов мельничных установок, кроме материалов, указанных в п. 1.1, должны входить:

моменты инерции масс барабана и ротора электродвигателя, крутильная жесткость вала и передаточное число зубчатой передачи;

расстояние от оси вращения барабанов мельничных установок до верхней грани фундамента;

полная масса корпуса мельничных установок, масса заполнения.

9.3. Фундаменты мельничных установок следует проектировать, как правило, монолитными или сборно-монолитными.

9.4. Фундаменты трубчатых мельниц следует проектировать, как правило, в виде ряда поперечных (по отношению к оси мельницы) П-образных рам, опирающихся на отдельные железобетонные плиты, а мельниц с коротким барабаном - в виде общих массивных плит с поперечными стенами или рамами для опирания частей машины.

Для уменьшения уровня вибраций следует объединять поверху рамные фундаменты под отдельные мельницы общей железобетонной плитой.

Примечания. 1. Допускается проектировать отдельные опоры трубчатых мельниц в виде поперечных стен на отдельных плитах.

2. При скальных и крупнообломочных грунтах допускается опирать стены, поддерживающие части мельниц с коротким барабаном, на отдельные плиты.

3. Установка двигателя, редуктора и одной из опор мельницы на разных фундаментах, не связанных жестко между собой, не допускается.

9.5. Расчет колебаний фундаментов мельничных установок следует производить на действие случайной динамической нагрузки, вызываемой движением заполнителя в барабане.

9.6. Амплитуды горизонтальных колебаний верхней грани массивных, стенчатых и рамных фундаментов мельничных установок от действия случайной динамической нагрузки следует определять по формулам обязательного приложения 3.

9.7. Собственная угловая частота колебаний фундаментов мельниц должна отличаться не менее чем на 25% от собственной угловой частоты l _sh крутильных колебаний вала электродвигателя, определяемый по формуле

(58)

где q ₁ - момент инерции массы барабана с загрузкой относительно его оси вращения т× м² (тс× м× с² );

q ₂ - момент инерции массы ротора электродвигателя относительно его оси вращения, т× м² (тс× м× с² );

К - крутильная жесткость вала, соединяющего ротор двигателя с приводной шестерней, кН× м/ рад (тс× м/ рад);

i - передаточное число зубчатой пары (шестерни и зубчатого венца барабана).

9.8. Расчет прочности элементов конструкций фундаментов мельниц надлежит производить с учетом действия следующих нагрузок:

расчетного значения веса элементов конструкций и частей мельницы с учетом веса заполнения;

горизонтальной составляющей расчетной динамической нагрузки F_d , кН(тс), приложенной к данной опоре и определяемой по формуле (3), в которой значения коэффициентов надежности по нагрузке и динамичности следует принимать в соответствии с табл. 4, а величину F_n - равной: для трубчатых мельниц 0, 2G_m ; для мельниц с коротким барабаном 0, 1 G_m , где G_m - часть нормативного значения веса мельницы (без мелющих тел и заполнения), приходящаяся на данную опору, кН(тс).

10. ФУНДАМЕНТЫ ПРЕССОВ

10.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов винтовых, кривошипных и гидравлических прессов.

10.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов прессов, кроме материалов, указанных в п.1.1, должны входить:

габаритные чертежи пресса с указанием вида выполняемых им технологических операций (штамповка, ковка, вырубка);

масса поступательно движущихся рабочих частей пресса; момент инерции вращающихся рабочих масс винтового пресса относительно оси винта; главные моменты инерции пресса;

скорости поступательного и вращательного движения рабочих частей пресса в момент соприкосновения ползуна с упаковкой; полная деформация поковки в прессе штамповки или ковки, определяемая из графика рабочих нагрузок типовой поковки.

10.3. Фундаменты прессов следует проектировать, как правило, в виде жестких плит или монолитных блоков.

10.4. Фундаменты винтовых прессов, предназначенных для штамповки или ковки, следует рассчитывать с учетом импульса вертикальной силы и крутящегося момента относительно вертикальной оси следующим образом:

а) амплитуду вертикальных колебаний а_z , м, фундамента следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой значение коэффициента восстановления скорости удара Î следует принимать: при холодной штамповке и ковке Î  = 0, 5, при горячей штамповке и ковке Î  = 0, 25, а значение импульса вертикальной силы J_z , кН× с(тс× с), определяется по формуле

J_z = т_о v , (59)

где т_о - масса поступательно движущихся рабочих частей пресса, т (тс× с² / м);

v - скорость поступательного движения рабочих частей пресса в момент удара, м/ с;

б) амплитуды горизонтальных колебаний a_h , y , м, фундамента следует определять по формулам (6) и (7) обязательного приложения 2; при этом значение Î то же, что в п.10.4а, а импульс момента J _y принимается равным

J _y =q _оz w, (60)

где q _оz - момент инерции вращающихся рабочих масс пресса, т× м² (тс м× с² ), относительно оси винта;

w - угловая частота вращения винта в момент удара, с^-1 , принимаемая по заданию на проектирование.

10.5. Амплитуды вертикальных a_v , м, и горизонтальных a_{h ,j} , м, колебаний фундаментов кривошипных прессов при операциях штамповки следует определять по формулам (2)-(5) обязательного приложения 2, в которых значение коэффициента Î  = 0; импульс вертикальной силы J_z определяется экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных допускается импульс вертикальной силы определять по формуле (59), умножая его значение на коэффициент h , который учитывает влияние жесткости поковки и наличие люфтов в кинематических парах кривошипно-шатунного механизма; при 10⁴ кН(10³ тс) £  F _пот  <  6, 3× 10⁴ кН(6, 3× 10³ тс) допускается принимать h   = F _пот / 6, 3× 10⁴ (h   = F _пот / 6, 3× 10³ ), а при F _пот  >  6, 3× 10⁴ (6, 3× 10³ тс) коэффициент h следует принимать равным 1; импульс момента J _j принимается равным импульсу крутящего момента от замедления вращения рабочих частей пресса, возникающего при выполнении штамповки, и определяется экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных значение J _j , кН× м× с(тс× м× с), допускается определять по формуле

(61)

где F _пот - номинальное усилие пресса, кН(тс);

d - полная деформация поковки в процессе штамповки, м, определяемая из типового графика рабочих нагрузок для рассматриваемой модели пресса (рабочий ход ползуна);

 w _о - угловая частота вращения кривошипа, с^-1 , принимаемая по заданию на проектирование.

При операциях вырубки амплитуду вертикальных колебаний фундамента a_z , м, следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой коэффициент Î  = 0, а значение импульса J_z следует определять экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных допускается значение импульса J_z определять по формуле

(62)

 где F ^| _пот - номинальное усилие пресса, кН(тс), при операции вырубки;

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5