СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986), часть 5
6.32. Объем пескового приемка следует принимать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту — не менее 60°.
6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1—2 м. Нагрузку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м3 /м2 в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необходимо направлять в начало очистных сооружений.
Для съезда автотранспорта на песковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12—0,2.
6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допускается предусматривать устройство бункеров, приспособленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 — 5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см2 ). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.
В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.
6.35. Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.
Усреднители
6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.
6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.
6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.
При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.
6.39. В усреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.
6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/п гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.
6.41. Объем усреднителя Wz , м3 , при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:
при Kav
до 5; (19)
при Kav
= 5 и более, (20)
где qw — расход сточных вод, м /ч;
tz — длительность залпового сброса, ч;
Kav — требуемый коэффициент усреднения, равный:
(21)
здесь Сmax — концентрация загрязнений в залповом сбросе;
Сmid — средняя концентрация загрязнений в сточных водах;
Сadm — концентрация, допустимая по условиям работы последующих сооружений.
6.42. Объем усреднителя Wcir , м3 , при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по формулам:
при Kav
до 5; (22
)
при Kav
= 5 и более,
(23)
где tcir — период цикла колебаний, ч;
Kav — коэффициент усреднения, определяемый по формуле (21).
6.43. При произвольных колебаниях объем усреднителя Wes , м3 , следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближения) по формуле
(24)
где D tst — временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;
D Сex — приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м3 .
Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.
Если получающийся в результате расчета ряд Сex не удовлетворяет технологическим требованиям (например, по максимальной величине Сex ), расчет следует повторить при увеличенном Wes . Начальную величину Wes необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний Сex . График колебаний на входе в усреднитель Cen должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.
6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть максимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0 ,4 м/с.
6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1—1,5 h , между барботерами — 2—3h , при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1—1,5h , где h — глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.
6.46. При расчете необходимо принимать:
интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный поток) — 6 м3 /ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) — 12 м3 /ч на 1 м;
интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах — до 12 м3 /ч на 1 м, в промежуточных — до 24 м3 /ч на 1 м;
перепад давления в отверстиях барботера — 1— 4 кПа (0,1— 0,4 м вод. ст.).
6.47. Усреднитель с механическим перемешиванием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.
6.48. Объем усреднителн с механическим перемешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.
6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500 мг/л.
6.50. Объем Wav , м3 , многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле
(25)
где qw — расход сточных вод, м3 /ч;
tz — длительность залпового сброса, ч;
Kav — коэффициент усреднения.
6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистные сооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.
6.52. Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающий усредненный.
6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.
6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg , объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т. д.).
6.55. Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:
(26)
(27)
где Кgen — общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;
qmid — среднечасовой расход сточных вод.
Зависимость между g reg и t reg допускается принимать по табл. 29.
Таблица 29
|
g reg
|
1 |
0,95 |
0 ,9 |
0 ,85 |
0,8 |
0 ,75 |
0,67 |
0, 65 |
|
t reg
|
0 |
0,24 |
0,5 |
0,9 |
1 ,5 |
2 ,15 |
3 ,3 |
4,4 |
6.56. При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.
Приращения объема водной массы D W , м3 , и концентрации D С, г/м3 , на текущем шаге расчета следует определять по формулам:
(28)
(29)
где qen , qex , — расходы сточных вод и концентрации загрязняющих
Cen , Cex веществ на предыдущем шаге расчета;
Wav — объем усреднителя в момент расчета, м3 .
Отстойники
6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиальный. с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очередности строительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.
6.58. Число отстойников следует принимать: первичных — не менее двух, вторичных — не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2— 1 ,3 раза.
6.59. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.
Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания 1,5 ч.
Расчет вторичных отстойников надлежит производить согласно пп. 6.160—6.163.
6.60. Расчетное значение гидравлической крупности u 0 , мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f (t ), получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле
(30)
где Hset — глубина проточной части в отстойнике, м;
Kset — коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset — продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h 1 ; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;
n 2 — показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.
Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.
2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.
3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку
(31)
где m lab , — вязкость воды при соответствующих температурах в
m pr лабораторных и производственных условиях;
u 0 — гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30) , мм/с.
Таблица 30
|
Эффект осветления, % |
Продолжительность отстаивания tset , с, в слое h 1 = 500 мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л
|
||
|
|
200 |
300 |
400 |
|
20 |
600 |
540 |
480 |
|
30 |
960 |
900 |
840 |
|
40 |
1440 |
1200 |
1080 |
|
50 |
2160 |
1800 |
1500 |
|
60 |
7200 |
3600 |
2700 |
|
70
|
— |
— |
7200 |
Черт. 2. Зависимость показателя степени n 2 от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания
1 — Э = 50 %; 2 — Э = 60 %; 3 — Э = 70 %
6.61. Основные расчетные параметры отстойников надлежит определять по табл. 31.
Таблица 31
|
Отстойник |
Коэффициент использования объема Кset |
Рабочая глубина части Hset , м |
Ширина Bset , м |
Скорость рабочего потока vw , мм/с |
Уклон днища к иловому приямку
|
|
Горизонтальный
|
0,5 |
1 ,5– 4 |
2Hset – 5Hset |
5– 10 |
0 ,005– 0,05 |
|
Радиальный
|
0,45 |
1,5– 5 |
– |
5– 10 |
0,005– 0 ,05 |
|
Вертикальный
|
0 ,35 |
2,7– 3 ,8 |
– |
– |
– |
|
С вращающимся сборно-распределительным устройством
|
0,85 |
0,8– 1 ,2 |
– |
– |
0,05 |
|
С нисходяще-восходящим потоком
|
0,65 |
2,7– 3 ,8 |
– |
2u o – 3u o |
– |
|
С тонкослойными блоками: противоточная ( прямоточная) схема работы |
0,5– 0,7 |
0,025– 0,2 |
2– 6 |
– |
– |
|
перекрестная схема работы
|
0,8 |
0,025– 0 ,2 |
1,5 |
– |
0 ,005 |
Примечания: 1. Коэффициент Кset определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком.
2. Величину турбулентной составляющей vtb , мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока vw , мм/с, надлежит определять по табл. 32.
Таблица 32
|
vw , мм/с
|
5 |
10 |
15 |
|
vtb , мм/с
|
0 |
0,05 |
0,1 |
6.62. Производительность одного отстойника qset , м3 /ч, следует определять исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:
а) для горизонтальных отстойников
(32)
б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устройством
(33)
в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком
(34)
г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы
(35)
д) то же, при противоточной схеме
(36)
где Кset — коэффициент использования объема, принимаемый по табл. 31;
Lset — длина секции, отделения, м;
Lbl — длина тонкослойного блока (модуля), м;
Bset — ширина секции, отделения, м;
Bbl — ширина тонкослойного блока, м;
Dset — диаметр отстойника, м;
den —диаметр впускного устройства, м;
u 0 — гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);
vtb — турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике vw , мм/с;
Hbl — высота тонкослойного блока, м;
hti — высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;
Kdis — коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах — 1.
6.63. Основные конструктивные параметры следует принимать:
а) для горизонтальных и радиальных отстойников:
впуск исходной воды и сбор осветленной — равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройств отстойника;
высоту нейтрального слоя для первичных отстойников — на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных — 0,3 м и глубину слоя ила 0,3— 0 ,5 м;
угол наклона стенок илового приямка — 50— 55°;
б) для вертикальных отстойников:
длину центральной трубы — равной глубине зоны отстаивания;
скорость движения рабочего потока в центральной трубе — не более 30 мм/с;
диаметр раструба — 1,35 диаметра трубы;
диаметр отражательного щита — 1 ,3 диаметра раструба;
угол конусности отражательного щита — 146° ;
скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом — не более 20 мм/с для первичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;
высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка — 0,3 м;
угол наклона конического днища — 50—60° ;
в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:
площадь зоны нисходящего потока — равной площади зоны восходящего;
высоту перегородки, разделяющей зоны, — равной 2/3 Hset ;
уровень верхней кромки перегородки — выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстойника;
распределительный лоток переменного сечения — внутри разделительной перегородки. Начальное сечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость — не менее 0,1 м/с.
Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;
г) для отстойников с тонкослойными блоками — угол наклона пластин от 45 до 60° .
6.64. Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производительности эксплуатируемых станций существующие отстойники {горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонкослойных элементов. В этом случае блоки необходимо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.
6.65. Количество осадка Qmud , м3 /ч, выделяемого при отстаивании, надлежит определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде Cen и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде Cex :
(37)
где qw — расход сточных вод, м3 /ч;
r mud — влажность осадка, % ;
g mud — плотность осадка, г/см3 .
6.66. Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике следует определять интервал времени между выгрузками осадка. При удалении осадка под гидростатическим давлением вместимость приямка первичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать равной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямка вторичных отстойников после аэротенков — не более двухчасового пребывания осадка.
При механизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойниках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.
6.67. Перемещение выпавшего осадка к приямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50° ).
6.68. Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т. д.
Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных — 15(1,5) , вторичных — 12(1,2) после биофильтров и 9 (0,9) — после аэротенков.
Для вторичных отстойников рекомендуется предусматривать возможность изменения высоты гидростатического напора.
Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.
6.69. Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды веществ.
Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.
Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.
6.70. Водоприемные лотки должны быть оборудованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.
Двухъярусные отстойники
и осветлители-перегниватели
6.71 . Двухъярусные отстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движения сточных вод в осадочных желобах.
6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57—6.59, 6.65—6.70. При этом следует принимать:
свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка — не менее 20 % площади отстойника в плане;
расстояние между стенками соседних осадочных желобов — не менее 0 ,5 м;
наклон стенок осадочного желоба к горизонту — не менее 50° ; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;
глубину осадочного желоба — 1,2—2,5 м, ширину щели осадочного желоба — 0,15 м;
высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере — 0,5 м;
уклон конического днища септической камеры — не менее 30° ;
влажность удаляемого осадка — 90 % ;
распад беззольного вещества осадка — 40 %;
эффективность задержания взвешенных веществ — 40— 50 %.
6.73. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.
Таблица 33
|
Среднезимняя температура сточных вод, ° С
|
6 |
7 |
8 ,5 |
10 |
12 |
15 |
20 |
|
Вместимость септической камеры, л/чел.-год
|
110 |
95 |
80 |
6 5 |
50 |
30 |
15 |
Примечания: 1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.
2. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточной воды при подача ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.
6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5 ° С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м3 /сут должны быть размещены в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 ° С и пропускной способности до 100 м3 /сут — в неотапливаемых помещениях.
6.75. Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.
6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.
При проектировании осветлителей необходимо принимать:
диаметр осветлителя — не более 9 м;
разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе — 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;
вместимость камеры флокуляции — на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;
глубину камеры флокуляции — 4—5 м;
скорость движения воды в зоне отстаивания — 0,8—1,5 мм/с, в центральной трубе — 0,5—0,7 м/с;
диаметр нижнего сечения камеры флокуляции — исходя из средней скорости 8—10 мм/с;
расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части — не менее 0,6 м;
уклон днища осветлителя — не менее 50;
снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам — до 70 % и по БПКполн — до 15 %.
6.77. При проектировании перегнивателей надлежит принимать:
вместимость перегнивателя по суточной дозе загрузки осадка — в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;
суточную дозу загрузки осадка — по табл. 34;
Таблица 34
|
Средняя температура сточных вод или осадка, ° С
|
6 |
7 |
8,5 |
10 |
12 |
15 |
20 |
|
Суточная доза загрузки осадка, %
|
0,72 |
0,85 |
1 ,02 |
1,28 |
1 ,7 |
2 ,57 |
5 |
Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности Pmud , отличающейся от 95 % , суточная доза загрузки уточняется умножением табличного значения на отношение
2. Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально.
ширину кольцевого пространства между наружной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя — не менее 0,7 м;
уклон днища — не менее 30°;
разрушение корки гидромеханическим способом — путем подачи осадка d кольцевой трубопровод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.
Септики
6.78. Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.
6.79. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м3 /сут — не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м3 /сут — не менее 2,5-кратного.
Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год.
При среднезимней температуре сточных вод выше 10 ° С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15—20 %.
6.80. В зависимости от расхода сточных вод следует принимать: однокамерные септики — при расходе сточных вод до 1 м3 /сут, двухкамерные — до 10 и трехкамерные — свыше 10 м3 /сут.
6.81. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках — 0,75 , в трехкамерных — 0 ,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчетного объема.
В септиках, выполняемых из бетонных колец. все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м3 /сут камеры надлежит предусматривать без отделений.
6.82. При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следует предусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75х1 м.
6.83. Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0 ,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.
6.84. Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.
Гидроциклоны
6.85. Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.
6.86. Открытые гидроциклоны необходимо применять для выделения всплывающих и оседающих грубодисперсных примесей гидравлической крупностью свыше 0,2 мм/с и скоагулированной взвеси.
Напорные гидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных примесей главным образом минерального происхождения.
Гидроциклоны могут быть использованы в процессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в том числе нефтепродуктов.
При осветлении сточных вод аппараты малых размеров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущении осадков минерального происхождения следует применять гидроциклоны больших диаметров (свыше 150 мм).
6.87. Удельную гидравлическую нагрузку qhc , м3 /(м2 × ч), для открытых гидроциклонов следует определять по формуле
(38)
где u 0 — гидравлическая крупность частиц, которые необходимо выделить для обеспечения требуемого эффекта, мм/с;
Khc — коэффициент пропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный для гидроциклонов:
без внутренних устройств — 0,61;
с конической диафрагмой и внутренним цилиндром — 1,98;
многоярусного с центральными выпусками
(39)
здесь nti — число ярусов;
Dhc — диаметр гидроциклона, м;
den — диаметр окружности, на которой располагаются раструбы выпусков, м; многоярусного с периферийным отбором осветленной воды
(40)
здесь n’ti — число пар ярусов;
dd — диаметр отверстия средней диафрагмы пары ярусов, м.
6.88. Производительность одного аппарата Qhc , м3 /ч, следует определять по формуле
(41)
6.89. Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматривать непрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлеваторами или механизированными средствами.
Всплывающие примеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перегородкой.
6.90. Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемых частиц d и их плотности.
Диаметр гидроциклона D’hc следует определять по табл. 35.
6.91. Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать поданным заводов-изготовителей.
Давление на входе в напорный гидроциклон над лежит принимать:
0,15— 0,4 МПа (1 ,5— 4 кгс/см2 ) — при одноступенчатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатых установках, работающих с разрывом струи;
0,35— 0 ,6 МПа (3,5— 6 кгс/см2 ) — при многоступенчатых схемах, работающих без разрыва струи.
Число резервных аппаратов следует принимать:
при очистке сточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами, — один при числе рабочих аппаратов до 10 , два — при числе до 15 и по одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;
при очистке сточных вод и осадков с абразивной твердой фазой — 25 % числа рабочих аппаратов.
6.92. Производительность напорного гидроциклона Q’hc , м3 /ч, назначенных размеров следует рассчитывать по формуле
(42)
где g — ускорение силы тяжести, м/с2 ;
D P — потери давления в гидроциклоне. МПа;
den , dex — диаметры питающего и сливного патрубков, мм.
6.93. В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущения осадков обработка в напорных гидроциклонах может осуществляться в одну. Две или три ступени путем последовательного соединения аппаратов с разрывом и без разрыва струи.
Для сокращения потерь воды с удаляемым осад ком шламовый патрубок гидроциклона первой
Таблица 35
|
D’hc , мм
|
25 |
40 |
60 |
80 |
100 |
125 |
160 |
200 |
250 |
320 |
400 |
500 |
|
d , мм
|
8– 25 |
10– 30 |
15– 35 |
18– 40 |
20– 50 |
25– 60 |
30– 70 |
35– 85 |
40– 110 |
45– 150 |
50– 170 |
55– 200 |
ступени следует герметично присоединять к шламовому резервуару.
На первой ступени следует использовать гидроциклоны больших размеров для задержания основной массы взвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могут засорить гидроциклоны малых размеров, используемые на последующих ступенях установки.