СНиП 2.06.06-85 (с изм. 1 1987), часть 5

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5

Таблица13

8.19. Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по сокращенному их составу, определяются в соответствии с п.7.19. При этом следует учитывать уменьшение ширины расчетных горизонтальных сечений контрфорса или по его подошве при возведении плотин в районах с амплитудой сезонных колебаний температуры наружного воздуха более 17°С.

Плотины всех классов высотой до 60 м, возводимые в районах с амплитудой сезонных колебаний температуры наружного воздуха более 17°С, следует рассчитывать методами теории упругости на полный состав нагрузок и воздействий, обеспечивая выполнение условий прочности, приведенных в табл. 13.

8.20. В расчетах прочности контрфорса на сокращенный состав нагрузок и воздействий напряжения следует определять методами сопротивления материалов. При этом значения нормальных напряжений, МПа, в горизонтальных сечениях контрфорса на верховой и низовой гранях (см. черт . 10) и надлежит определять с учетом величин модуля упругости бетона в отдельных частях плотины по формулам:

(24)

(25)

где A_red , I_red  — соответственно площадь, м ² , и момент инерции, м ⁴ , приведенного горизонтального сечения контрфорса;

x_u , x_t  — расстояния от центра тяжести приведенного сечения контрфорса соответственно до верховой и низовой граней, м:

E_b1 , E_b2 , E_b3 , — модули упругости бетона соответственно контрфорса, верхового и низового оголовков, МПа, принимаемые в соответствии с пп. 5.17, 5.18;

N, М   см. П.7.20.

Размеры приведенного сечения контрфорса (черт. 13) определяются из условий:

в направлении вдоль потока размеры приведенного и действительного сечения контрфорса равны;

в направлении поперек потока размеры приведенного сечения контрфорса t_i,red , м, определяются по формуле

t_i,red = , (26)

где t_i и е _{b 1}  — соответственно толщина, м, и модуль упругости бетона, МПа, отдельных частей контрфорса.

Черт. 13. Схема к определению размеров приведенного сечения контрфорса

1 — контур приведенных сечений оголовков в случав приведения их модулей упругости бетона е _{b 2} и е _{b 3} к модулю упругости бетона контрфорса е _{b 1} (при е _{b 3} > е _{b 2} > е _{b 1} )

В формулах (24) и (25) нормальные растягивающие силы и напряжения приняты со знаком „плюс", сжимающие — со знаком „минус"; изгибающий момент по часовой стрелке принят со знаком "плюс" против часовой стрелки — со знаком "минус".

8.21. Условия прочности контрфорсов плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, даны в табл. 14, где: g _n , g _lc , g _cd , s _з , R_b   см. п. 7.18; , , , g _w ,   см . п. 7.20.

Таблица 14

8.22. Расчет напорных перекрытий на прочность в зависимости от класса и высоты контрфорсной плотины следует выполнять на те же нагрузки и воздействия и их сочетания, что и расчет прочности контрфорсов.

При расчете верхового оголовка массивно-контрфорсной плотины на прочность методом сопротивления материалов принимается, что к оголовку на участке его примыкания к контрфорсу прикладываются равномерно распределенные нормальные силы, уравновешивающие внешнюю нагрузку на оголовок; при расчете методами теории упругости оголовок рассматривается как жестко защемленный в тело контрфорса.

В расчетах арочного напорного перекрытия на прочность методами сопротивления материалов рассматривается однопролетная арка, жестко заделанная в контрфорсы, а при расчете методами теории упругости — однопролетная цилиндрическая оболочка, заделанная в контрфорсы.

Плоские напорные перекрытия следует рассматривать при расчете методам и сопротивления материалов как однопролетную, свободно опертую на контрфорсы балку, а при расчете методами теории упругости — как однопролетную, свободно опертую плиту.

8.23. При расчетах оголовков массивно-контрфорсных плотин на прочность, независимо от высоты сооружения, во всех точках оголовка должны выполняться условия прочности:

при расчете на основное и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические воздействия:

g _n g _lc s _z £ 0,75 g _cd R_bt ;

g _n g _lc s _z £ 0,75 g _cd R_bt ;

при расчете на особые сочетания нагрузок и воздействий, включающие сейсмические воздействия:

g _n g _lc s _z £ g _cd R_bt ;

g _n g _lc s _z £ g _cd R_b ,

где s _z  — нормальные напряжения, МПа, действующие по вертикальным площадкам, перпендикулярным к продольной оси плотины;

g _n , g _lc , g _cd , R_b   см. п. 7 .18;

R_bt   см. п. 7.29.

Условия прочности арочных и плоских напорных перекрытий следует принимать согласно указаниям СНиП II -56-77.

В зонах оголовка массивно-контрфорсной плотины, испытывающих растяжение в направлении оси плотины, следует предусматривать конструктивное армирование.

824. Расчет контрфорса на прочность в направлении поперек потока производится на сейсмические воздействия, направленные вдоль оси плотины, и на гидростатическую нагрузку, если между контрфорсами плотины располагаются водосбросы.

Контрфорсы плотин в расчетах на прочность при изгибе в направлении поперек потока рассматриваются как вертикальные треугольные плиты, защемленные в основание. При расчете контрфорса на основное и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические, верховая и низовая грани плиты принимаются свободными; при расчете на особое сочетание нагрузок, содержащее сейсмические воздействия, верховая грань, а при наличии низового перекрытия — и низовая грань плиты рассматриваются как свободно опертые. Жесткость плиты определяется с учетом верхового и низового оголовков.

При расчете контрфорсов на прочность в плоскости поперек потока независимо от высоты и класса сооружения для боковых граней контрфорсов следует соблюдать условия прочности:

при расчете на основные и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические воздействия,

s _y £ 0;

при расчете на особое сочетание нагрузок и воздействий, включающее сейсмическое воздействие,

d_t £ 0,2 t₁

где s _y  — суммарные нормальные напряжения по горизонтальным площадкам, определенные расчетами прочности контрфорса в плоскости вдоль потока и в плоскости поперек потока:

d_t  — глубина зоны действия растягивающих напряжений у боковой грани контрфорса;

t₁  — толщина контрфорса.

В схемах расчета контрфорсов на изгиб в плоскости поперек потока следует учитывать конструкцию водосбросных устройств и других элементов, повышающих жесткость сооружения в этом направлении.

8.25. Расчет элементов контрфорсной плотины на местную прочность следует производить на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и расчет общей прочности плотины.

Расчет местной прочности водосливного носка, быков, конструкций водоприемных отверстий турбинных водоводов и элементов строительных и эксплуатационных водосбросов, определение местных напряжений вокруг отверстий и других проемов в контрфорсах должен выполняться в соответствии с п.7.24.

Расчет консольных выступов контрфорсов плотин с арочными и плоскими перекрытиями на местную прочность, а также расчет плит низового перекрытия надлежит производить согласно указаниям СНиП II -56-77.

8.26. Расчет устойчивости контрфорсных плотин надлежит производить в соответствии с пп. 7.26, 7.27.

Для массивно-контрфорсных плотин следует выполнять расчет устойчивости отдельно стоящих секций; для плотин с арочными и плоскими перекрытиями— отдельно стоящих контрфорсов.

8 . 27. Глубину заделки крупных разрывных нарушений в скальном основании следует определять по результатам расчета напряженного состояния плотины совместно со скальным основанием с учетом неоднородности основания, при этом должны выполняться условия прочности п. 8.18.

8.28. Расчет прочности контрфорсных плотин и их элементов в строительный период следует выполнять в соответствии с п. 7.29.

829. Бетонные конструкции контрфорсных плотин всех классов, независимо от высоты сооружений, следует рассчитывать по образованию трещин от температурных воздействий в соответствии с п. 7.30.

9. АРОЧНЫЕ ПЛОТИНЫ КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЛОТИН И ИХ ЭЛЕМЕНТОВ

9.1. Конструирование арочных плотин и их элементов следует выполнять в соответствии с указаниями разд. 3 и настоящего раздела.

9.2. На начальных стадиях проектирования выбор конструкции и формы плотины следует проводить на основании приближенных методов расчета и аналогов.

9.3. Кривизна арочной плотины в вертикальном направлении определяется устойчивостью отдельно стоящих секций (столбов) в строительный период с учетом схемы возведения плотины, сроков замоноличивания швов, подъема уровня воды в верхнем бьефе.

9.4. Арочные плотины следует проектировать: при l_ch /h < 2 (где l_ch - длина хорды арки по гребню плотины, h  — высота плотины) и треугольной форме ущелья — с арками кругового очертания постоянной толщины или с местными утолщениями у пят;

при 2 £ l_ch /h £ 3, при трапецеидальной или близкой к ней форме ущелья — двоякой кривизны с арками переменной толщины и кривизны;

при l_ch /h > 3 — арочные и арочно-гравитационные плотины, при этом кривизна в вертикальном направлении выбирается из условия получения оптимального напряженного состояния плотины;

в несимметричных створах и на неоднородных основаниях — с арками некругового очертания переменной толщины.

9 . 5. В конструкции арочной плотины следует предусматривать разрезку плотины на секции строительными швами, которые необходимо омоноличивать перед заполнением водохранилища. Строительные швы арочных плотин должны быть, как правило, вертикальными и иметь штрабы. Последовательность омоноличивания и температура замыкания швов должны определяться с учетом напряженного состояния плотины.

9.6. При сопряжении плотины с основанием в необходимых случаях следует предусматривать:

заделку разломов, сбросов, крупных трещин и пустот путем устройства бетонных или железобетонных решеток, пробок, шпонок или сплошных бетонных массивов, цементации;

устройство подземных железобетонных стенок, контрфорсов для передачи усилия от плотины в глубь скального массива с повышенными прочностными характеристиками;

применение предварительно напряженных или ненапряженных анкеров, подпорных стен или их сочетания.

9.7. Опирание плотины на основание следует принимать по поверхности, нормальной к осям арок плотины. При этом по контуру плотины при необходимости надлежит предусматривать устройство конструкций, улучшающих условия опирания (береговые устои, седло, пробка, незамоноличенные строительные швы в верхней части береговых секций плотины и др.). Допускается очертание пяты арки принимать криволинейным или полигональным.

Для уменьшения напряжений на контакте плотины с основанием следует рассматривать устройство местного утолщения плотины по опорному контуру. Арочную часть плотины необходимо отделять конструктивным швом от пробки, расположенной в наиболее узкой щелевидной части ущелья.

9.8. При проектировании сопряжения плотины с основанием в случае возникновения растягивающих напряжений на контакте плотины с основанием завесы следует предусматривать устройство:

шва-надреза, цементируемого при промежуточном уровне верхнего бьефа;

выносной цементационной завесы, короткого бетонного понура с гидроизоляцией. Сопряжение его с напорной гранью плотины следует выполнять в соответствии с требованиями п. 6.34.

9.9. Водосбросные устройства арочных и арочно-гравитационных плотин следует проектировать в соответствии с требованиями пп. 3.29 - 3.36, 5.28 - 5.31.

РАСЧЕТЫ ПЛОТИН НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ

9.10. Расчеты арочных и арочно-гравитационных плотин следует производить в соответствии с разд. 4 и 5 и указаниями настоящего раздела.

9.11. Напряженно-деформированное состояние, величины и направление усилий, передающихся от плотины на основание, прочность и устойчивость плотины и основания определяются расчетами и экспериментальными исследованиями на моделях.

Для плотин I и II классов высотой более 60 м, а также для плотин всех классов высотой до 60 м в особо сложных инженерно-геологических условиях и при применении новых конструктивных решений, не испытанных в эксплуатации, проведение экспериментальных исследований является обязательным.

9.12. Расчет напряженно-деформированного состояния арочных и арочно-гравитационных плотин следует производить с учетом последовательности возведения плотины, смоноличивания швов и наполнения водохранилища, применяя: метод арок-консолей (метод пробных нагрузок) при сращивании перемещений арок и консолей не менее трех видов; метод конечных элементов в трехмерных условиях; метод суперэлементов и др.

Расчеты плотин III и IV классов, а также предварительные расчеты плотин всех классов допускается выполнять упрощенными методами (метод арки - центральной консоли, метод пробных нагрузок, по теории тонких оболочек и др.).

В необходимых случаях выполняются расчеты с учетом раскрытия строительных швов и трещин.

9.13. При расчете арочных плотин с учетом раскрытия строительных швов и трещин оценка прочности сооружения производится по прочности бетона сжатой зоны.

9.14. Расчеты прочности и устойчивости плотин на сейсмические воздействия следует производить в соответствии с пп. 7.15, 7.19 для наиболее неблагоприятного направления этих воздействий, при этом прочность плотины следует проверять согласно требованиям п.5.14 с введением в условие прочности коэффициента условий работ g _cda , принимаемого по табл. 15.

Таблица 15

При проектировании плотин на сейсмические воздействия следует выполнять расчеты прочности с учетом раскрытия строительных швов и трещин.

9.15. Для арочных плотин следует выполнять расчеты устойчивости береговых скальных упоров; для плотин в широких створах (при l_ch /h > 3), кроме того, надлежит также выполнять расчет общей устойчивости плотины совместно со скальным основанием.

9.16. При расчете устойчивости береговых упоров и напряженно-деформированного состояния основания плотин учитываются следующие нагрузки и воздействия: усилия, передающиеся от плотины, собственный вес скального блока, силовое воздействие воды и сейсмические воздействия.

9.17. Расчет устойчивости береговых упоров следует производить исходя из анализа предельного состояния отдельных скальных блоков, выделяемых с учетом геологических и топографических условий. Устойчивость берегового упора определяется по результатам расчета наименее устойчивого скального блока.

9.18. Расчет общей устойчивости арочной нарочно-гравитационной плотины следует производить исходя из наиболее вероятной кинематической схемы перемещения плотины совместно с основанием в предельном состоянии.

9.19. При расчетах прочности и устойчивости арочных и арочно-гравитационных плотин, кроме коэффициента условий работы g _cd , приведенного в табл. 6, следует учитывать коэффициент условий работы g _cda , приведенный в табл. 15.

9.20. При расчете плотины следует учитывать влияние на ее несущую способность водоприемных и водосбросных сооружений, расположенных в теле плотины.

При расчете арочной плотины на общую прочность без учета особенностей работы отдельных элементов (быки, гребень водослива, элементы водоприемника, напорные трубопроводы и др.) указанные элементы необходимо рассчитывать на местную прочность.

9.21. Расчеты напряженно-деформированного состояния и местной прочности основания арочных плотин I и II классов следует производить в соответствии со СНиП II -16-76. При этом учитывается возможность образования областей пластических деформаций в береговых примыканиях плотины. Если условия прочности для поверхностей ослабления скального массива не выполняются, следует предусматривать мероприятия согласно п. 9.6.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

A — площадь подошвы секции плотины;

A_red   площадь приведенного горизонтального

сечения контрфорса;

А _s  — площадь сечения арматуры;

E _b  — начальный модуль упругости бетона;

E_bd  — расчетное значение модуля деформации бетонной кладки;

Е _s  — модуль упругости арматуры;

F  — расчетное значение обобщенного силового воздействия;

Н_u — напор со стороны верхнего бьефа;

Н _t  — напор со стороны нижнего бьефа;

H_d  — напор над расчетным сечением;

H_dr  — остаточный фильтрационный напор по оси дренажа;

Н _as  — остаточный фильтрационный напор по оси цементационной завесы;

I_cr,m  — критический средний градиент напора;

I_adm  — допускаемый градиент напора;

I_red  — момент инерции приведенного горизонтального сечения контрфорса;

М — момент силы, изгибающий момент;

N  — нормальная сила;

P_ws  — давление наносов со стороны верхнего бьефа;

Q  — сила сдвига;

R  — расчетное значение обобщенной несущей способности;

р _b  — расчетное сопротивление бетона сжатию:

р _bt — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

U_rot   полное противодавление воды на подошву плотины;

U_f  — фильтрационное противодавление на отдельных участках подземного контура плотины;

U_v  — взвешивающее противодавление;

W_x , W_y   моменты сопротивления сечения относительно осей х - х и у-у;

a_dr  — расстояние от напорной грани плотины до оси дренажа;

b  — ширина плотины по основанию;

d  — ширина секции плотины;

d_t  — глубина зоны растяжения в горизонтальных сечениях тела плотины и контактном сечении;

d_t,lim   предельная глубина зоны растяжения у верховой грани плотины;

g  — ускорение свободного падения;

h  — высота плотины;

h_ws  — высота наносов перед плотиной;

К — коэффициент фильтрации;

К _y  — коэффициент постели грунтов при сжатии;

К_х  — коэффициент постели грунтов при сдвиге;

l_u   расчетная длина действия давления воды со стороны верхнего бьефа;

l_t  — расчетная длина действия давления воды стороны нижнего бьефа;

m _и , m_t   наклоны верховой и низовой граней плотины на уровне расчетного сечения;

a ₂  — коэффициент эффективной площади противодавления;

g _lc   коэффициент сочетания нагрузок;

g _n  — коэффициент надежности по назначению сооружения;

g _cd   коэффициент условий работы плотин;

g _cda   коэффициент условий работы арочных плотин;

g _ws   удельный вес грунта наносов во взвешенном состоянии;

r _w   плотность воды;

v   коэффициент Пуассона грунта;

s   нормальные напряжения;

t   касательные напряжения.

Изменение СНиП 2.06.06—85

Постановлением Госстроя СССР от 28 апреля 1987 г. № 86 утверждено и с 1 июля 1987 г. введено в действие разработанное ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, институтом Гидропроект им. С. Я. Жука Минэнерго СССР, внесенное Минэнерго СССР и представленное Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР изменения № 1 СНиП 2.06.06 85 "Плотины бетонные и железобетонные", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 28 июня 1985 г. № 108.

1. Пункт 2.4. Абзац первый изложить в новой редакции: "Требования к бетону плотин по прочности на сжатие и осевое растяжение в эксплуатационный и строительный периоды, водонепроницаемости, морозостойкости и т.д. необходимо устанавливать дифференцировано, в соответствии с реальными условиями работы бетона различных зон."

2. Пункт 2.7 изложить в новой редакции:

"2.7. Возраст (срок твердения) бетона, соответствующий его проектным классу по прочности на сжатие и осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, следует назначать с учетом сроков возведения сооружений и наполнения водохранилища.

Как правило, возраст монолитного бетона плотин, отвечающий его классу по прочности и марке по водонепроницаемости следует принимать равным 180 суткам, возраст по морозостойкости   28 суткам.

Для бетонных плотин высотой более 60 м и объемом бетона более 500 тыс. м³ указанный возраст по прочности и водонепроницаемости следует принимать равным одному году".

3. Пункт 2.8 дополнить текстом следующего содержания: "Расчетные сопротивления бетона для бетонных плотин следует определять с учетом фактического возраста бетона к времени нагружения конструкций эксплуатационными нагрузками:

на сжатие по формуле

на растяжение по формуле

где,   расчетные сопротивления на сжатие и растяжение бетона соответственно в возрасте 180 суток, принимаемые по СНиП 2.06.03—87 (, определяются по аналогичным формулам);

  коэффициенты, учитывающие влияние возраста бетона не его прочность при сжатии и растяжении соответственно, определяемые по табл. 3а;

Таблица 3а

 — коэффициент , учитывающий различие в прочности бетона в контрольных образцах и сооружении и принимаемый: 1 — при механизированном изготовлении, транспортировке и подаче с распределением и уплотнением бетонной смеси ручными вибраторами;

1,1 — при автоматизированном приготовлении бетонной смеси полностью механизированных транспортировке, укладке и уплотнении бетонной смеси.

4. Пункт 5.13. Позицию 4 табл. 6 изложить в новой редакции:

"4. Расчеты общей и местной прочности бетонных плотин:

а) по растяжению:

для основного сочетания нагрузок и воздействий 0,9

для особых сочетаний нагрузок и воздействии

без учета сейсмических 1,0

то же, с учетом сейсмических 1,1

б) по сжатию:

для основного сочетания нагрузок и воздействий 1,0

для особых сочетаний нагрузок и воздействий 1,1

Расчеты общей и местной прочности железобетонных плотин и их элементов, когда определяющей является прочность бетона в конструкциях:

а) старая поз. 4б;

б) старая поз. 4â. "

5. Пункт 7.6. Второе предложение абзаца первого изложить в новой редакции:

"При этом расстояние от напорной грани платины до оси цементационной завесы должно быть, как правило (0,05—0,1) В (где В — ширина подошвы плотины), если подземный контур плотины состоит только из цементационной завесы и дренажа."

6. Пункт 7.22. Формулу (23) записать в виде;

где , , т _t — см. п. 7.20. ”

КЛАССИФИКАТОР СТРОИТЕЛЬНЫХ НОРМ И ПРАВИЛ

Настоящий Классификатор устанавливает разделение строительных норм и правил на 5 частей, каждая из которых делится на группы.

Классификатор предназначен для установления состава и обозначения (шифра) строительных норм и правил.

Шифр должен состоять из букв "СНиП", номера части (одна цифра), номера группы (две цифры) и номера документа (две цифры), отделенных друг от друга точками; две последние цифры, присоединяемые через тире, обозначают две последние цифры года утверждения документа. Например, "СНиП 2.03.05-82". Номера документам присваиваются в порядке регистрации сквозные в пределах каждой группы или в соответствии с разработанным перечнем документов данной группы.

1. Организация, управление, экономика

Группы

01 Система нормативных документов в строительстве

02 Организация, методология и экономика проектирования и инженерных изысканий

03 Организация строительства. Управление строительством

04 Нормы продолжительности проектирования и строительства

05 Экономика строительства

06 Положения об организациях и должностных лицах

2. Нормы проектирования

Группы

01 Общие нормы проектирования

02 Основания и фундаменты

03 Строительные конструкции

04 Инженерное оборудование зданий и сооружений. Внешние сети

05 Сооружения транспорта

06 Гидротехнические и энергетические сооружения, мелиоративные системы и сооружения

07 Планировка и застройка населенных пунктов

08 Жилые и общественные здания

09 Промышленные предприятия, производственные здания и сооружения, вспомогательные здания. Инвентарные здания

10 Сельскохозяйственные предприятия, здания и сооружения

11 Склады

12 Нормы отвода земель

3. Организация, производство и приемка работ

Группы

01 Общие правила строительного производства

02 Основания и фундаменты

03 Строительные конструкции

04 Защитные, изоляционные и отделочные покрытия

05 Инженерное и технологическое оборудование и сети

06 Сооружения транспорта

07 Гидротехнические и энергетические сооружения, мелиоративные системы и сооружения

08 Механизация строительного производства

09 Производство строительных конструкций, изделий и материалов

4. Сметные нормы

Состав и обозначение сметных норм и правил установлены постановлением Госстроя СССР от 18 июня 1982 г. №162.

5. Нормы затрат материальных и трудовых ресурсов

Группы

01 Нормы расхода материалов

02 Нормы потребности в строительном инвентаре, инструменте и механизмах

03 Нормирование и оплата проектно-изыскательских работ

04 Нормирование и оплата труда в строительстве

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5