СНиП 2.10.05-85 (1988, с изм. 1 2000), часть 3

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4

5.15 . Дополнительные усилия в стенах силосов от изгиба сблокированных силосов как целого блока следует определять расчетом блока силосов на упругом основании. При соблюдении условий п. 3.23 допускается не учитывать эти дополнительные усилия.

5.16. Коэффициенты условий работы при расчете стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, в пределах засыпки сыпучих материалов коэффициент условий работы арматуры g _s = 0,9, коэффициент условий работы бетона g _b = 0,75. На последний коэффициент следует умножать R_b и R_bt . При g _b = 0,75 коэффициент g _{b 2} , учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.

5.17. Стены железобетонных силосов, в которых площадь сечения вертикальной арматуры меньше минимальной, указанной в СНиП 2.03.01-84, следует рассчитывать на сжатие как бетонные конструкции с коэффициентом условий работы, приведенным в п. 5.16.

5.18. Расчетная вертикальная продольная сила N от трения сыпучего материала о стену силоса на единицу длины периметра горизонтального поперечного сечения на глубине z от верха засыпки определяется по формуле

. (21 )

При расчете стен силосов на сжатие следует учитывать загрузку смежных силосов.

По формуле (21) допускается определять продольные силы, возникающие в стенах разгрузочных труб и подвесках для электротермометров, с умножением на коэффициент g _ext = 1,5 . Для разгрузочных труб следует также учесть силу трения сыпучего материала внутри трубы.

5.19. При расчете стен силосов на сжатие максимальные напряжения сжатия следует определять в месте опирания стен на плиту днища, на балки или фундаментную плиту.

При расчете на сжатие нижней зоны стен силосов расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент, равный 0,9.

5.20. При расчете горизонтальной и вертикальной арматуры стен железобетонных силосов диаметром свыше 12 м следует учитывать также ветровую нагрузку, рассчитывая силос как оболочку, при этом радиальные деформации оболочки силоса при заполненном силосе следует определять с учетом реакции заполнения. Допускается при этом рассматривать сыпучий материал как линейно-податливое основание с коэффициентом постели С, который следует определять по формуле, где Е_т определяется по п. 4.18.

5.21. Стены силосов при h < 1,5должны быть проверены на усилия от давления как стены бункера.

Давление сыпучего материала на стены бункера на глубине z от верха засыпки определяют по формуле

. (22)

СТЕНЫ СТАЛЬНЫХ СИЛОСОВ

5.22. Стены стальных круглых силосов рассчитывают на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и стены железобетонных круглых силосов (см. пп.4.2и 5.3).

5.23. Стены стальных силосов, воспринимающие изгибающие моменты, рассчитывают на те же усилия, что и стены железобетонных силосов, но с коэффициентом условий работы g _с , равным 0,8; дополнительно стены стальных силосов проверяют на устойчивость с коэффициентом g _с = 1.

5.24. Расчетную растягивающую кольцевую продольную силу от горизонтальных давлений сыпучих материалов в стенах круглых стальных силосов, не воспринимающих кольцевые изгибающие моменты, допускается определять по формуле

. (23)

Проверка на прочность и устойчивость от усилий сжатия в горизонтальных сечениях производится в соответствии с указаниями СНиП II -23-81 и с учетом поддерживающего влияния внутреннего давления зерна при коэффициенте g _c == 1.

5.25. При высоте стен силоса h < 1,5 следует руководствоваться указаниями п. 5.21, при этом дополнительно стены силоса проверяют на устойчивость с учетом вертикальных сил трения сыпучего материала о стены силоса по формуле (5), в которой вместо принимается , определяемое по формуле (22).

5.26. Места изменения формы силоса, в частности зона сопряжения цилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкого изменения нагрузок должны быть проверены на дополнительные местные напряжения (краевой эффект) по СНиП II -23-81.

ВОРОНКИ И ДНИЩА СИЛОСОВ

5.27. Расчет конических воронок силосов следует производить на горизонтальное кольцевое растяжение и осевое растяжение, действующее вдоль образующей,

Расчетные растягивающие продольные силы в конической воронке - горизонтальную N_h в меридиональном сечении и N_t , действующую вдоль образующей воронки под углом a к горизонту в кольцевом сечении (черт. 7), следует определять по формулам:

; (24)

. (25)

где g _{f 1} — коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса воронки силоса;

g  — собственный вес единицы площади стенки воронки;

G ₁  — вес части воронки с сыпучим материалом, расположенной ниже плоскости сечения.

Значения коэффициента условий работы g _с даны в рекомендуемом приложении 3.

Черт. 7. Расчетные схемы конической воронки

а — обозначение размеров воронки; б — схема для определения горизонтального растягивающего усилия; в  — то же, меридионального (вдоль ската)

5.28. Грани пирамидальных воронок следует рассчитывать на местный изгиб (из плоскости грани) от давления, определяемого по формуле (8) , совместно с растягивающими продольными силами в вертикальных и горизонтальных сечениях воронки. Горизонтальную растягивающую силу у грани пирамидальной квадратной воронки следует определять по формуле (24), а растягивающую силу вдоль грани пирамидальной квадратной воронки — по формуле (25) , при этом вместо dz необходимо принимать ширину в свету грани воронки в рассматриваемом горизонтальном сечении, а вместо величины p следует принимать 4.

5.29. Балки днища необходимо рассчитывать на нагрузки, передающиеся через стены и днища (или воронки) силоса, принимая, что нагрузка от стен силосов q ₁ передается на балку в виде равномерно распределенной на длине l ₁ (черт. 8) .

Черт. 8. Передача нагрузки от балки на колонну

q ₁ — нагрузка от стены силоса; q ₂ — нагрузка от днища (воронки) ; l₁  — расчетная длине опирания стены силоса на балку; h  — высота балки; b  — ширина оголовка колонн;

1_о - расстояние между осями колонн

Нагрузку от днища q ₂ , а также нагрузку от стен силосов при l₁ > 1_о следует принимать равномерно распределенной по периметру балки.

5.30. При расчете плоских наклонных днищ и балок днищ усилия следует определять как в обычных перекрытиях с учетом давления сыпучих материалов по формулам (8) и (9) и коэффициента условий работы g _с , приведенного в рекомендуемом приложении 3.

5.31. Дополнительные усилия в днищах силосов при расчете блока силосов на упругом основании следует определять в соответствии с указаниями пп.5.15 и 5.33.

КОЛОННЫ ПОДСИЛОСНЫХ ЭТАЖЕЙ

5.32. Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать по схеме стоек, заделанных в фундамент, с учетом фактического закрепления в днище силоса, при этом расчетную длину колонн следует принимать, как правило, не менее высоты колонны от верха подколенника до верха капители.

Максимальный процент содержания арматуры железобетонных колонн, как правило, не должен превышать 3.

5.33. Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать на максимальные усилия, передающиеся на них при разных схемах загружения силосов (при полной или частичной загрузке силосных корпусов), при этом расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов, определяемая в соответствии с пп. 4.2 и 4.4, умножается на коэффициент, равный 0,9.

Усилия в колоннах следует определять расчетом сооружения на упругом основании, при этом для железобетонных силосных корпусов при соблюдении требований п. 3.23 допускается силосную часть считать абсолютно жесткой. При отношении сторон корпуса, равном 2 и более, допускается определять усилия в колоннах как в плоской системе конечной жесткости, выделяя для расчета полосу шириной, равной диаметру или стороне силоса.

5.34. Если колонны подсилосного этажа бетонируют в скользящей опалубке, их следует заводить в стены силосов выше днища на высоту h_z определяемую по формуле

, (26)

где N  — продольная сила в колонне подсилосного этажа;

А ₁ — заштрихованная площадь на черт. 9;

R_b  — расчетные сопротивления бетона сжатию R_bt и растяжению;

n₁  — число стен силосов, примыкающих к колонне.

Допускается h_z определять по формуле

, (27)

где l_an - длина анкеровки арматуры по СНиП 2.03.01-84.

При расчете по прочности сборных железобетонных колонн подсилосного этажа случайный эксцентриситет, учитываемый согласно требованиям СНиП 2.03.01-84, следует принимать не менее 2,5 см.

Черт. 9. Заделка колонны подсилосного этажа, бетонируемой в скользящей опалубке, в стены силосов

ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

5.35. Проектирование оснований и фундаментов предприятий по хранению и переработке зерна следует осуществлять а соответствии со СНиП 2.02.01-83 и с учетом требований настоящего раздела.

5.36. Глубину заложения фундаментов в виде сплошных плит от отметки чистого пола подсилосного этажа следует назначать равной не менее половины расчетной глубины промерзания.

5.37. При расчете монолитных плит силосных корпусов, загружаемых сыпучими материалами не ранее чем через 3 мес после окончания бетонирования плит, класс бетона следует назначать с учетом сроков загрузки.

5.38. При расчете оснований силосных корпусов и рабочих зданий элеваторов по деформациям следует, как правило, использовать расчетную схему в виде линейно деформируемого полупространства. Использование расчетной схемы в виде линейно деформируемого слоя для указанных зданий и сооружений допускается при соответствующем обосновании.

5.39. При расчете оснований и фундаментов силосных корпусов расчетный вес сыпучего материала следует принимать с дополнительным понижающим коэффициентом, равным 0,9.

5.40. Давление на грунт под подошвой фундаментных плит силосных корпусов с круглыми силосами диаметром 3—12 м и квадратными силосами 3х3 м допускается определять с учетом распределения давлений по прямолинейной эпюре при односторонней загрузке корпуса на 2/3 полной нагрузки.

5.41. Предельные значения средних осадок и кренов, указанные в СНиП 2.02.01-83, могут быть увеличены при соответствующем обосновании.

Для силосных корпусов с несколькими подсилосными этажами крен фундаментных плит должен быть не более 0,002, средняя осадка — не превышать 16 см.

Для стальных отдельно стоящих силосов относительная разность осадок должна быть не более 0,004, средняя осадка — не превышать 15 см.

5.42. Осадки отдельно стоящих фундаментов под колонны силосных корпусов допускается принимать для каждого фундамента как сумму осадок фундамента в пределах верхней части сжимаемой толщи и осадок условной сплошной плиты для остальной части этой толщи.

5.43. При определении крена фундаментов силосных корпусов от временной нагрузки следует учитывать предварительное обжатие грунта равномерной первичной загрузкой длительностью не менее 2 мес в соответствии с п. 3.36. При этом модуль деформации грунта Е¢ _mt следует принимать равным:

Е'_тt =k_e E_mt (28 )

где Е_mt - средний в пределах сжимаемой толщи модуль деформации грунта;

k _е - коэффициент повышения модуля деформации грунта, принимаемый равным: для песчаных грунтов — 1,5; для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести I_L £ 0,25 — 1 ,3; для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,25 < I_L £ 0,5-1 ,2; для грунтов других видов -1 ,0.

СКЛАДЫ

5.44. Несущие каменные стены и фундаменты зерноскладов, на которые передается давление зерновых продуктов, следует рассчитывать как подпорные стены.

5.45. Участки стен зерноскладов, примыкающие к воротам, необходимо рассчитывать на давление зерновых продуктов, передаваемое через щиты, временно заложенные в проемы ворот.

5.46. Фундаменты зерноскладов, на которые передается горизонтальное давление зерновых продуктов, следует проверять на устойчивость от сдвига.

5.47. Плиты перекрытий складов тарных грузов необходимо проверять на усилия, возникающие от колес аккумуляторных погрузчиков.

6. ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

ВОДОСНАБЖЕНИЕ

6.1. Проектирование водоснабжения и внутреннего водопровода предприятий следует осуществлять в соответствии со СНиП 2.04.02-84 и СНиП II -30-76 и с учетом требований настоящего раздела.

6.2. Систему водоснабжения на предприятиях по надежности подачи воды следует принимать, как правило, второй категории.

При устройстве противопожарного водоснабжения из водоемов или резервуаров допускается систему водоснабжения принимать третьей категории.

6.3. Качество воды для технологических нужд зерноперерабатывающих предприятий должно удовлетворять ГОСТ 2874-82.

6.4. Расход воды на производственные нужды предприятий мукомольно-крупяной и комбикормовой промышленности следует принимать в соответствии с технологическим заданием и нормами технологического проектирования. Коэффициент часовой неравномерности для технологических расходов следует принимать равным 1.

6.5. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение предприятий необходимо определять в соответствии со СНиП 2.04.02-84 в зависимости от категории производств по пожарной опасности, объема зданий или сооружений и их огнестойкости. При этом для элеваторов расчетный расход воды следует определять по наибольшему строительному объему рабочего здания или одного силосного корпуса, расположенного в ряду корпусов, или отдельно стоящего силоса, но не менее 20 л/с.

6.6. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение групп зерноскладов, разделенных противопожарными стенами, следует определять по табл. 4.

Таблица 4

6.7. На предприятиях возможно устройство самостоятельного противопожарного водопровода, когда объединение его с хозяйственно-питьевым и производственным водопроводами не допускается по СНиП 2.04.02-84.

Для предприятий с территорией не более 10 га и категориями производств В, Г и Д при расходе воды на наружное пожаротушение до 20 л/с и отсутствии внутреннего противопожарного водопровода в производственных зданиях и при наличии на объекте пожарного поста с пожарной автомашиной допускается устройство противопожарного водоснабжения из водоемов или резервуаров с обеспечением подъезда к ним автонасосов.

6.8. Максимальный срок восстановления неприкосновенного противопожарного и аварийного запасов воды в резервуарах или водоемах должен быть не более 72 ч.

6.9. Насосные станции противопожарных и объединенных противопожарно-производственно-хозяйственного водопроводов относятся по надежности действия к 1-й категории, производственно-хозяйственных — ко 2-й категории, хозяйственных — к 3-й категории.

6.10. Для тушения пожара рабочего здания элеватора высотой свыше 50 м от гидрантов с помощью насосов высоту компактной струи на уровне наивысшей точки следует принимать не менее 10 м при расчетном расходе воды 5 л/с.

6.11 . Устройство внутреннего противопожарного водопровода в неотапливаемых зданиях и сооружениях элеваторов, зерноскладов, корпусах сырья и готовой продукции предусматривать не следует.

Отапливаемые производственные помещения, расположенные в неотапливаемом здании, необходимо оборудовать противопожарным водопроводом в зависимости от их объема в соответствии со СНиП II -30-76.

6.12. Для пожаротушения рабочего здания элеватора, подачи на его крышу и крышу примыкающего силосного корпуса одной пожарной струи с расходом 5 л/с в лестничной клетке следует устанавливать сухотруб диаметром 85 мм с соединительными головками диаметром 66 мм, расположенными снизу сухотруба с наружной стороны здания выше уровня планировки и сверху на крыше, а также с пожарными кранами диаметром 65 мм на всех этажах лестничной клетки. При этом сухотруб необходимо соединить с наружной противопожарно-хозяйственной водопроводной сетью, если пожаротушение осуществляется от пожарных насосов насосной станции.

6.13. Автоматическое пожаротушение следует предусматривать для зданий и сооружений в соответствии с перечнем, утвержденным Минзагом СССР.

6.14. При проектировании внутренних водопроводных сетей холодной воды, прокладываемых в помещениях для хранения и переработки зерна, следует предусматривать термоизоляцию трубопроводов из несгораемых материалов по расчету на невыпадение конденсата.

КАНАЛИЗАЦИЯ

6.15. На предприятиях следует предусматривать бытовую и производственную канализацию в соответствии со СНиП 2.04.03.85.

6.16. Объединение сетей внутренней бытовой и производственной канализации в зданиях зерноперерабатывающих предприятий не допускается.

6.17. Состав производственных сточных вод мельниц следует принимать по технологической части проекта.

6.18. Прокладка горизонтальных трубопроводов бытовой канализации в помещениях для производства и хранения муки, крупы и комбикормов не допускается.

6.19. Локальную очистку производственных сточных вод до сброса их в бытовую канализацию на зерноперерабатывающих предприятиях следует предусматривать в зависимости от технологической схемы.

6.20. Дождевую канализацию на предприятиях необходимо предусматривать в соответствии со СНиП 2.04.03-85.

6.21. При наличии на площадке системы закрытой дождевой канализации следует, как правило, предусматривать сброс в нее переливных и спускных вод из поддонов оросительных секций кондиционеров, градирен оборотной системы охлаждения вальцевых станков.

ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

6.22. Проектирование отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха производственных зданий и сооружений предприятий, а также выбросов вентиляционного воздуха в атмосферу следует производить в соответствии со СНиП II -33-75 и с учетом требований настоящего раздела.

6.23. Расчетные параметры воздуха в помещениях предприятий следует принимать с учетом норм технологического проектирования и других нормативных документов и стандартов.

6.24. В производственных зданиях следует предусматривать, как правило, устройство воздушного отопления, совмещенного с приточной вентиляцией в производственных помещениях, и центрального водяного отопления во вспомогательных помещениях.

6.25. В качестве теплоносителя в системе отопления и вентиляции предприятий, как правило, следует применять горячую воду. Допускается при экономическом обосновании применять пар.

6.26. Не следует предусматривать отопление рабочих зданий элеватора и силосных корпусов, складов сырья и готовой продукции, зерноскладов.

6.27. Температуру теплоносителя в системах отопления с местными нагревательными приборами и теплоснабжения вентиляционных установок следует принимать не более 110 °С.

6.28. Для обогревания рабочих в помещениях (кабинах), расположенных на верхних этажах рабочих зданий элеваторов, допускается предусматривать электрическое отопление с помощью стационарно установленных электропечей мощностью до 1 кВт заводского изготовления в закрытом металлическом кожухе.

6.29. Очистку наружного приточного воздуха от пыли следует предусматривать (в соответствии с требованиями технологии) в помещениях зерноочистительных, размольных, выбойных (упаковочных) , шелушильных цехов (отделении) и комбикормовых цехов.

6.30. В помещениях электрощитов при необходимости следует предусматривать механическую приточную и вытяжную вентиляцию, рассчитанную на удаление теплоизбытков.

6.31. Приточный воздух, подаваемый в помещения электрощитов и диспетчерской, должен очищаться в воздушных фильтрах. Вентиляционные камеры должны быть герметичными и иметь доступ для обслуживания фильтров.

Допускается предусматривать рециркуляцию воздуха в помещениях электрощитов в холодный и переходный периоды года.

6.32. В проходных тоннелях элеваторов и зерноскладов следует предусматривать вытяжную вентиляцию с однократным воздухообменом.

6.33. Необходимо предусматривать использование тепла конденсата от технологических потребителей пара для приготовления воды на технологические и бытовые нужды.

7. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА

7.1. Электроприемники всех предприятий по надежности электроснабжения, как правило, следует относить ко второй категории.

Категория электроснабжения объектов, имеющих насосные станции, должна быть не ниже категории их надежности, при этом один из источников питания допускается принимать мощностью, удовлетворяющей потребности только насосной станции, с учетом требований СНиП 2.04.02-84.

7.2. Электрические установки зданий и сооружений следует проектировать с учетом условий окружающей среды и классификации помещений и электроустановок по взрывоопасности, пожароопасности и опасности поражения людей электрическим током в соответствии с требованиями Правил устройства электроустановок (ПУЭ-76), утвержденных Минэнерго СССР, а также норм технологического проектирования, утвержденных Минзагом СССР.

7.3. Расчетные коэффициент спроса, коэффициент мощности и годовое число часов использования максимума силовых и осветительных электрических нагрузок следует принимать в соответствии с табл. 5.

Таблица 5

7.4. При проектировании искусственного освещения зданий и сооружений следует предусматривать:

разряды зрительных работ и освещенность помещений — согласно табл. 6;

для производственных помещений мельниц, крупозаводов и диспетчерских помещений, как правило, светильники с люминесцентными лампами;

для комбикормовых заводов и других зданий и помещений, как правило, светильники с лампами накаливания (допускается применение ламп ДРП) ;

для ремонтного освещения — переносные светильники, установку штепсельных разъемов и специальную сеть напряжением до 36 В, подключенную к стационарным понизительным трансформаторам. Допускается для этих целей применение аккумуляторных фонарей.

Таблица 6

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

h; h ₁ ; h ₂ ; h ₃ ; h_mt — высота стен силосов, участков зон стен силосов;

z  — расстояние от верха засыпки;

d — внутренний диаметр круглого силоса;

l — расстояние в свету между противоположными стенами прямоугольных силосов;

l ₀ — расстояние между осями колонн;

t  — толщина стены;

А, U  — площадь и периметр поперечного сечения силоса;

r  — гидравлический радиус поперечного сечения силоса, определяемый по формуле .

ДАВЛЕНИЕ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

 — равномерно распределенное нормативное давление сыпучего материала соответственно горизонтальное на стены силоса, вертикальное на днище силоса;

— кольцевое горизонтальное нормативное давление сыпучего материала на стены круглых силосов;

— локальное нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены круглых силосов;

 — полосовое нормативное горизонтальное давление сыпучего материале на стены квадратных, прямоугольных силосов и звездочек;

— нормативное горизонтальное давление сыпучего материала от температурных воздействий;

—нормативное давление сыпучего материала на наклонную поверхность днища, нормальное и касательное к поверхности днища:

 — нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены бункера.

ХАРАКТЕРИСТИКИ СЫПУЧИХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗОК

g; j; ¦ ¾ удельный вес, угол внутреннего трения, коэффициент трения сыпучего материала о стены силосов;

l  — коэффициент бокового давления сыпучего материала, определяемый по формуле ; для зерна допускается принимать l = 0,44;

n  — начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) , принимаемый для зерновых продуктов равным 0,4;

Е_т  — модуль деформации сжатия сыпучего материала;

а₁ ; а₂ ; а₃ ; а₄  — коэффициенты местного повышения давления сыпучих материалов;

g _ext — коэффициент повышения давления на разгрузочную трубу;

r _s ; r _b  — коэффициенты асимметрии цикла для арматуры и бетона;

R_b ,R_s — расчетные сопротивления бетона и арматуры.

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ

N  — продольная сила сжатия или растяжения;

М — изгибающий момент.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ

g_¦  — коэффициент надежности по нагрузке, равный: 1,3— для локальных давлений сыпучих материалов и 1,1— для температурных воздействий при расчете по прочности и образованию трещин; 1 — при расчете по деформациям и по раскрытию и закрытию трещин;

g _с  — коэффициент условий работы;

a₁ ; a₂ ¾ коэффициенты, учитывающие влияние локальных давлений сыпучих материалов;

b₁  — коэффициент, учитывающий влияние расчетной схемы на величину изгибающих моментов.

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4