СНиП 2.10.05-85 (1988, с изм. 1 2000), часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4

Примечание. Для III и IV климатических районов в соответствии со СНиП 2.01 .01-82 покрытие зерноскладов допускается проектировать из асбестоцементных волнистых листов унифицированного или усиленного профиля с уплотнением продольных и поперечных соединений без устройства настила.

3.46. Стены, покрытия и полы зданий зерноскладов должны быть беспустотными. Внутренние поверхности стен зерноскладов должны быть гладкими {без выступов, впадин, горизонтальных ребер, поясков и щелей), доступными для очистки и дезинсекции. Материалы строительных конструкций зданий, а также вещества и составы, применяемые для отделки и защиты конструкций от гниения и возгорания, должны быть безвредными для хранимого зерна или семян и входить в список материалов, разрешенных Минздравом СССР.

3.47. Для внутренних транспортерных галерей зерноскладов III степени огнестойкости и ниже допускается применять деревянные конструкции, защищенные от возгорания.

3.48. Вынос кровли (за наружную поверхность стен) для зерноскладов должен быть не менее 0,7м.

3.49. Полы в складских зданиях следует проектировать, как правило, асфальтобетонными с толщиной покрытия 25 мм в зерноскладах и 50 мм в складах тарных грузов. В покрытиях полов не допускается применение дегтей и дегтевых мастик.

3.50. Проекты зерноскладов должны содержать указания о нанесении на стены ярких линий и надписей, ограничивающих предельную высоту зерновой насыпи.

3.51. Склады готовой продукции в виде тарных грузов (мешков и пакетов с мукой, комбикормами) следует проектировать одноэтажными или многоэтажными (не более шести этажей). Склады сырья комбикормовых предприятий, как правило, следует проектировать одноэтажными.

Для одноэтажных складов принимают сетку колонн 9х6, 12х6 и 18х6 м, высоту стен 6 и 7 ,2 м. Для многоэтажных складов следует принимать сетку колонн 6х6 м и высоту этажей 4,8 м, для верхнего этажа — также сетку колонн 12х6 и 18х6 м.

3.52. В здании склада тарных грузов на первом этаже у торца допускается располагать зарядную станцию для аккумуляторных погрузчиков. Число одновременно заряжаемых батарей при этом должно быть не более пяти.

Ограждающие конструкции зарядного помещения должны иметь предел огнестойкости не менее 0,75 ч и нулевой предел распространения огня.

Зарядная станция должна быть отделена от остальных складских помещений противопожарными стеками и перекрытиями и иметь обособленный выход.

3.53. Внутри многоэтажных зданий складов тарных грузов следует предусматривать (при наличии технологических требований) грузовой лифт с устройством тамбур-шлюзов перед выездами.

3.54. Оконные проемы складов готовой продукции в виде тарных грузов с производством категории В следует, как правило, заполнять стеклоблоками, устраивая в части проемов открывающиеся оконные фрамуги площадью не менее 1,2 м² с механизированным открыванием для дымоудаления. Суммарная площадь проемов принимается не менее 0,3 % площади пола склада.

3.55. Наружные стены складов тарных грузов следует предусматривать, как правило, сборными из железобетонных панелей.

3.56. Перекрытия складов тарных грузов следует проектировать, как правило, сборно-монолитными с устройством монолитного железобетонного слоя поверх сборных железобетонных плит. Участки перекрытий, на которые исключено воздействие нагрузок от колес погрузчиков, допускается проектировать сборными железобетонными.

ПРОЧИЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

3.57 . Приемные сооружения для разгрузки сыпучих материалов с железнодорожного и автомобильного транспорта при производствах категории Б по взрывопожарной опасности допускается проектировать с бункерами, размещаемыми в заглубленных помещениях с открытыми проемами площадью не менее 0,03 м² на 1 м³ объема помещения.

Как правило, не допускается соединять тоннелями производственные здания с сооружениями для разгрузки зерна и сырья.

3.58. Размеры транспортерных галерей и тоннелей и выходы из них должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП II -91-77 и технологии производства.

При длине тоннеля свыше 120 м допускается предусматривать промежуточные выходы не реже чем через 100 м, ведущие в каналы высотой 1,5 и шириной 0,7 м, заканчивающиеся вне здания зерносклада или силоса колодцем с люком, оборудованным металлической лестницей или скобами для выхода.

Лестницы для галерей допускается выполнять открытыми стальными с уклоном не более 1,7:1 и шириной не менее 0,7 м. При отсутствии работающих постоянно допускается лестницу высотой не более 15 м с одного конца галереи предусматривать с уклоном 6:1.

Тоннели не должны иметь непосредственной связи с другими зданиями и сооружениями. Каждый тоннель должен быть оборудован участком, выступающим над землей, с открытыми проемами или легкосбрасываемым ограждением площадью не менее 0,06 м² на 1 м³ объема тоннеля.

3.59. В надсилосных и подсилосных галереях. связывающих рабочие здания элеваторов с силосными корпусами, следует, как правило, предусматривать легкие ограждающие конструкции (из профилированных стальных оцинкованных или асбестоцементных листов). Допускается применение других конструкций, но в сочетании с участками из легкосбрасываемых конструкций.

3.60. При проектировании галерей и тоннелей, соединяющих рабочие здания с силосными корпусами или силосные корпуса между собой, а также при определении размеров осадочных швов следует учитывать относительное смещение смежных зданий и сооружений (по вертикали и в двух направлениях по горизонтали) в результате неравномерных осадок, определяемых расчетом.

3.61. Вспомогательные помещения для обслуживающего персонала следует, как правило, размешать в отдельно стоящих зданиях в соответствии с указаниями СНиП 2.09.04-87*.

(Измененная редакция, Изм. № 1)

3.61.1. Допускается располагать вспомогательные помещения в пристройках в торце производственных зданий со стороны размещения производств категорий Г и Д или В (за исключением зерноочистительных отделений мельниц).

3.61.2. В производственных зданиях допускается размещать диспетчерскую, помещение для обогревания рабочих, вальцерезную мастерскую, а также подсобные помещения без постоянного пребывания в них людей.

3.61.3. Помещения (кабины) для обогревания рабочих, размещаемые на этажах рабочего здания элеватора, следует проектировать размерами не менее 1,5х1,5 м и не более 4 м² из несгораемых конструкций.

3.61.4. Не допускается размещать уборные (кроме первого этажа) в производственных корпусах мельниц, комбикормовых заводов и складов муки.

3.62. Подземные помещения сооружений для разгрузки зерна и мучнистого сырья по степени допустимого увлажнения ограждающих конструкций относятся к 1 категории в соответствии с СН 301-65.

4. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

4.1. Конструкции зданий и сооружений для хранения и переработки зерна следует рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85*. При расчете силосов и бункеров должны быть также учтены следующие нагрузки и воздействия:

временные длительные  — от веса сыпучих материалов; равномерного и длительной части горизонтального неравномерно распределенного по высоте и периметру давления сыпучих материалов на стены силосов и звездочек; трения сыпучих материалов о стены силосов; давления сыпучих материалов на днище силосов; подвесок электротермометров; веса технологического оборудования с учетом динамических воздействий; усадки и ползучести бетона; крена при неравномерных осадках фундаментов; неравномерно распределенного реактивного давления грунта на подошву фундамента и неравномерной загрузки силосов; изгиба силосного корпуса при сблокированных силосах;

кратковременные  — возникающие при изменении температуры наружного воздуха; от кратковременной части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов; давления воздуха, нагнетаемого в силос при активной вентиляции, газации, гомогенизации и пневматической выгрузке сыпучего материала.

Примечания: 1. Для зданий и сооружений, где возможен аварийный взрыв пылевоздушной смеси, следует также учитывать временную особую нагрузку - от давления, развиваемого при взрыве.

2. Длительную и кратковременные части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов следует определять согласно п. 4.22.

(Измененная редакция, Изм. № 1)

4.2. При расчете на прочность коэффициент надежности по нагрузке для давления сыпучих материалов на стены и днища силосов, бункеров и зерноскладов следует принимать равным 1,3, для ветровой нагрузки на рабочие здания — 1 ,3, для давлений воздуха и нагрузок, вызванных температурными воздействиями, -1,1.

Примечание. Снеговую нагрузку на конусные покрытия одиночных силосов необходимо принимать с коэффициентом с= 0,4, с распространением этой нагрузки по всей площади покрытия или по ее половине.

4.3. Расчет перекрытий производственных и складских зданий и сооружений, площадок и галерей следует производить с учетом нагрузок от оборудования и складируемых материалов в соответствии с технологической частью проекта, но не менее, чем нормативная нагрузка в 2000 Па (200 кгс/м² ) с учетом коэффициента надежности по нагрузке (для предельных состояний первой группы) , равного 1,2.

4.4. Удельный вес сыпучих материалов g , их угол внутреннего трения j и коэффициент трения сыпучих материалов о стены силоса f необходимо принимать в соответствии с рекомендуемым приложением 1.

4 .5. При определении горизонтального давления сыпучих материалов на стены силосов во время заполнения и опорожнения емкостей, а также в процессе хранения следует учитывать равномерно распределенное по периметру давление, определяемое в соответствии с п. 4 .6, совместно с местными повышенными давлениями — кольцевым, локальным и полосовым, величины которых следует определять согласно требованиям пп. 4.7 — 4.9 и 4.12.

4.6. Равномерно распределенное по периметру нормативное горизонтальное давление сыпучих материалов на стены силосов на глубине z от верха засыпки определяется по формуле

, (1)

где r  — гидравлический радиус поперечного сечений силоса, определяемый по формуле

;

А, U — площадь и периметр поперечного сечения силоса;

l — коэффициент бокового давления сыпучего материала, определяемый по формуле

l = tg² (45° -j / 2)

(для зерна допускается принимать l = 0,44);

е — основание натурального логарифма.

_________

* Основные буквенные обозначения даны в справочном приложении 2.

4.7. Кольцевое горизонтальное давление сыпучих материалов на стены круглых силосов принимается равномерно распределенным по всему периметру стен силосов с высотой зоны кольцевой нагрузки, равной 1/4 диаметра силоса. Зона может занимать любое положение по высоте.

Нормативное значение кольцевого горизонтального давления определяется по формуле

, (2)

где а₁  — коэффициент местного повышения давления, принимаемый согласно требованиям п. 4.11 .

4.8. Локальное горизонтальное давление на стены круглых силосов принимается распределенным по двум площадкам, расположенным с двух диаметрально противоположных сторон силоса. Размер площадок устанавливается равным (d  — внутренний диаметр силоса). Площадки могут занимать любое положение по высоте и периметру.

Нормативное значение локального горизонтального давления определяется по формуле

, (3)

где а₂  — коэффициент местного повышения давления, принимаемый согласно требованиям п.4.11.

4.9. Если из силоса диаметром 12 м и более производится пристенный выпуск сыпучего материала с образованием воронки потока сыпучего материала у стены силоса, то следует учитывать понижение горизонтального давления сыпучего материала над выпускным отверстием на всю высоту силоса, при этом схема распределения горизонтального давления принимается по черт. 3.

Черт. 3. Пристенный выпуск зерна

а  — разрез силоса; б  — план; в  — эпюра давления

При внецентренной загрузке или выгрузке силосов диаметром 12м и более горизонтальное давление следует определять с учетом разного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

4.10. Горизонтальное давление сыпучих материалов на стены круглых железобетонных силосов и стальных силосов с жесткими ребрами, работающими на изгиб, принимается равным сумме равномерного давления, определяемого по формуле (1), и локального давления, определяемого по формуле 3).

Горизонтальное давление сыпучих материалов на стены стальных круглых листовых силосов, не усиленных ребрами, допускается принимать равномерно распределенным по периметру и равным сумме давлений, определяемых по формулам (1) и (2). При этом разгрузка из силоса основной массы сыпучего материала должна производиться осесимметричным потоком через центральный выпуск.

4.11. Численные значения коэффициентов а₁ и а₂ в формулах (2) и (3) должны приниматься согласно табл. 1.

Таблица 1

Примечание. h — высота от верха силоса до верха воронки или забутки (см. черт. 1) .

Для промежуточных отношений h/d значения коэффициентов а₁ и а₂ допускается определять по интерполяции.

4.12. Полосовое горизонтальное давление на стены квадратных и прямоугольных силосов и на стены звездочек принимается равномерно распределенным по всему периметру стен в любом их месте по высоте.

Нормативное значение полосового давления , определяется по формуле

; (4)

где а₃  — коэффициент местного повышения давления сыпучего материала, равномерно распределенного по всему периметру квадратного силоса или звездочки.

Значение коэффициента а₃ для квадратных силосов со стороной 3—4 м и для звездочек сблокированных силосов диаметром 6-12 м, высотой h ³ 15м принимается равным 0,20, при высоте h < 15м- равным 0,1.

Для квадратных силосов со стороной, большей 4 м, значение а₃ принимается по опытным данным, но не менее 0,20.

4.13. Изменчивость горизонтальных давлений сыпучих материалов на стены квадратных силосов размером 3х3 м, круглых силосов диаметром 6 —12 м и аналогичных многогранных силосов следует учитывать расчетом стен на выносливость с коэффициентом асимметрии цикла r _s = 0,85 при стенах с предварительным напряжением и r _s = r _b == 0,7 для конструкций без предварительного напряжения.

4.14. Нормативное значение вертикального давления сыпучего материала , передающегося на стены силоса силами трения, определяется по формуле

, (5)

4.15. Вертикальное нормативное давление сыпучих материалов на днище силоса принимается по формуле

, (6)

где а₄ — коэффициент, принимаемый по рекомендуемому приложению 3.

4.16. При нагнетании воздуха или газа в силос, при работе пневматических систем выпуска, активной вентиляции и газации неподвижного сыпучего материала (без образования кипящего слоя) кроме давлений сыпучих материалов должно быть учтено избыточное давление воздуха или газа на стены и днище силоса.

Значение и распределение избыточного давления воздуха принимаются по данным технологической части проекта.

4.17. Для силосов, в которых нагнетается воздух с образованием кипящего слоя (гомогенизация), нормативное давление на днище и стены в пределах кипящего слоя определяется от сыпучего материала и сжатого воздуха как гидростатическое давление жидкости с удельным весом, равным 0,67g , где g  — удельный вес сыпучего материала (см. рекомендуемое приложение 1 ), при этом следует учитывать повышение уровня сыпучего материала в связи с уменьшением удельного веса в процессе гомогенизации.

4.18. Температурные воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха и перепада температуры по толщине стен допускается заменять дополнительным горизонтальным давлением сыпучего материала на наружные стены сблокированных или отдельно стоящих силосов, считая его равномерно распределенным по периметру и высоте. Нормативное значение этого давления определяется по формуле

, (7 )

где Т₁  —суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по СНиП II .6.74;

Е_т — модуль деформации сжатия сыпучего материала; для зерновых силосов значение Е_т допускается принимать по формуле

, МПа

;

Е_с  — модуль упругости материала стен силосов; для железобетонных стен с учетом трещин допускается принимать

Е_с = 10 000 Мпа (100 000 кгс/см2);

k_t , — коэффициент, принимаемый равным 2 для стальных и монолитных железобетонных стен силосов и равным 1 для сборных железобетонных стен;

а_t  — коэффициент линейной температурной

деформации материала стен;

d  — внутренний диаметр силоса;

t — толщина стен;

n — начальный коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона), принимаемый для зерновых продуктов равным 0,4.

Допускается давление , определять по формуле

, (7а)

где k_t1  — коэффициент, принимаемый равным: 0,4 — для стальных стен силосов: 0,2 — для монолитных железобетонных; 0,15 — для сборных железобетонных при толщине стен менее 15 см и 0,1— при толщине их 15 см и более.

Значение принимается по формуле (1) в нижней зоне силоса. При определении по формулам (7) и (7 а) добавочные усилия от усадки бетона и неравномерного нагрева солнцем не учитываются.

Примечание. Для квадратных силосов в формуле (7) вместо d следует принимать l — расстояние в свету между противоположными стенами.

4.19. Нормативные давления сыпучего материала на наклонную под углом a к горизонту поверхность днищ или воронок силосов определяют по формулам:

нормальное к поверхности воронки или днища

; (8)

касательное к поверхности воронки или днища

. (9)

4.20. При выполнении требований п. 3.35 горизонтальное давление на стены круглых и квадратных силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или смежные силосы и звездочки, определяют с учетом требований пп. 4.5—4.19, умножая коэффициенты а₁ , а₂ и а₃ на коэффициент условий работы g _с = 0,3, коэффициенты р_s , и р_b - на коэффициент g _с = 1 ,2.

4.21. Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на внешние стенки разгрузочной трубы при размерах ее не более 0,15 диаметра силоса допускается определять по формуле (1) с умножением на коэффициент g _ext = 1,5 (для силосов диаметром 6-18 м).

Силы трения, действующие на подвески электротермометров, допускается определять как давление _¢ умноженное на коэффициент трения, данный в рекомендуемом приложении 1.

4.22. Кратковременная часть горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов принимается равной 0,7 соответствующих кольцевых, локальных и полосовых давлений, определяемых по формулам (2) - (4) ; остальная часть неравномерного давления, а также давление, определяемое по формуле (1), принимаются как длительные горизонтальные давления.

4.23. Давление зерна на стены зерноскладов следует определять как давление на подпорные стены.

5. РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ

5.1. Несущие конструкции производственных зданий и сооружений предприятий должны соответствовать стандарту СТ СЭВ 384—76. При этом необходимо учитывать нагрузки и их сочетания в соответствии с пп. 4 .1—4.3, а также динамическое воздействие на конструкции оборудования.

Примечания: 1. Конструкции помещений с производствами категории Б (перекрытия, включая заполнение монтажных проемов, внутренние стены, перегородки), а также рабочих зданий элеваторов, надсилосных и подсилосных этажей (включая наклонные днища и воронки силосов) следует рассчитывать на прочность от воздействия особой нагрузки по п. 4.1 (примеч. 1), принимаемой равномерно распределенной по всей площади конструкций внутри помещения, при этом все остальные кратковременные нагрузки допускается не учитывать.

2. Наружные легкосбрасываемые конструкции (за исключением оконных стекол и других конструкций, входящих в расчетную площадь 0,03 м² на 1 м³ объема помещений) допускается проектировать из условий их разрушения или вскрытия при избыточном давлении внутри помещения р_а =2000 Па (200 кгс/м² ).

5.2. При расчете сборно-монолитных перекрытий следует учитывать изменения нагрузок и расчетных схем, соответствующие условиям работы конструкций в процессе строительства и после замоноличивания.

СТЕНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СИЛОСОВ

5.3. Стены железобетонных силосов должны удовлетворять требованиям расчетов по несущей способности (расчет на прочность — предельные состояния первой группы) и пригодности к нормальной эксплуатации (расчет с целью исключения образования или чрезмерного раскрытия трещин, для прямоугольных силосов — исключения чрезмерных прогибов — предельные состояния второй группы) согласно СНиП 2.03.01-84.

При расчете стен силосов учитывается основное сочетание нагрузок и воздействий (горизонтальное давление сыпучих материалов на стены силосов по п. 4.5, температурные воздействия по п. 4.18, а также давление воздуха по пп. 4.16 и 4.17, давление ветра на оболочку пустого или заполненного отдельно стоящего силоса диаметром свыше 12 м) . Усилия от давления воздуха и температурных воздействий умножают на коэффициент сочетания нагрузок, равный 0,9, от ветра — на коэффициент, равный 0,8.

При расчете конструкций для предельных состояний как первой, так и второй группы должна быть учтена изменчивость нагрузок и воздействий. При этом расчет по несущей способности на выносливость для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке (круглых диаметром 12 м и менее и квадратных) , производится на основное сочетание расчетных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке по п. 4.2, для всех остальных силосов — на основное сочетание нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке, равным 1. Коэффициент асимметрии цикла следует принимать согласно п. 4.13.

5.4. Стены силосов, в которых возможно хранение различных сыпучих материалов, следует рассчитывать на максимальное давление, возникающее от этих сыпучих материалов. Допускается все силосы мукомольно-крупяных и комбикормовых предприятии рассчитывать на нагрузку от зерна.

5.5. Усилия в стенах железобетонных силосов от давления сыпучих материалов следует определять с учетом пространственной работы стен силосов. Допускается при расчете усилий в вертикальных сечениях стен круглых сблокированных силосов считать эти силосы отдельно стоящими замкнутыми цилиндрическими оболочками с постоянным сечением стен по контуру оболочки, при этом усилия от загрузки звездочек учитывают отдельно.

Усилия в стенах круглых силосов допускается определять в упругой стадии работы ортотропной цилиндрической оболочки и без учета появления в них трещин.

Сборные элементы силосов следует дополнительно проверять на нагрузки и воздействия, возникающие при их транспортировании и монтаже.

5.6. Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М на единицу высоты в вертикальных сечениях стен круглых железобетонных силосов, имеющих по концам шарнирно связанные со стенами, жесткие в горизонтальных плоскостях диафрагмы, от горизонтальных давлений сыпучих материалов, указанных в п. 4.10, в пределах высоты h_mt (см. черт. 1) допускается определять по формулам:

; (10)

, (11)

где g _f  — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,3 при расчете на прочность и образование трещин и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин;

g _с  — коэффициент условий работы, принимаемый равным 1.

Коэффициенты a ₁ и a ₂ , учитывающие влияние локальных давлений сыпучих материалов, определяют по формулам:

a ₁ = 0,4а ₂ x ₁ с₁ ; a ₂ = 0,02а ₂ x ₂ с_2,

где x₁ ,x₂ — коэффициенты, учитывающие влияние относительной толщины стен и определяемые по формулам:

;

;

t  — толщина стен силоса без ребер или приведенная толщина стен с ребрами (по равенству моментов инерции) ;

t _пот  — номинальная толщина стен по табл. 2;

с₁  — коэффициент, учитывающий длительность действия давления и принимаемый равным: 1 —при действии полного давления: 0,7 — при действии кратковременной части давления и 0,3 — при действии длительной части давления в соответствии с п. 4.22.

Таблица 2

При коэффициенте с₁ = 1 значения a₁ и a₂ определяют по графикам, приведенным соответственно на черт. 4 и 5.

5.7. Стены круглых железобетонных силосов диаметром 6 и 12м, имеющих шарнирно связанные со стенами жесткие в горизонтальной плоскости диафрагмы, допускается рассчитывать в зонах на высотах h₁ ,h₂ и h₃ (см. черт. 1) на центральную растягивающую продольную силу N , определяемую по формуле

, (12)

где а₁  — коэффициент, значение которого в пределах высот h ₂ и h ₃ принимается по табл. 1, в пределах высоты h ₁  — равным 0,5.

Примечание. При h 30 м h ₁ =h ₂ = h ₃ =5 м; при меньших значениях h высоту зон h ₁ , h ₂ и h ₃ принимают равной при h /6.

Черт. 4. Значения коэффициента a ₁

Черт. 5. Значений коэффициента a ₂

5.8. При расчете стен многогранных силосов (кроме прямоугольных) продольные растягивающие силы определяют по формуле (10) как для круглого силоса диаметром, равным четырем гидравлическим радиусам многогранного силоса. Пролетный и опорный изгибающие моменты в гранях многогранника определяют как суммы моментов, рассчитанных по формулам (11) и (17) . В формуле (17) следует принимать = 0 и расстояние l , равное длине внутренней грани многогранника.

5.9. Стены звездочек круглых и многогранных сблокированных силосов следует проверять по прочности на расчетные усилия, возникающие при загрузке звездочки в случае, когда смежные силосы не заполнены (черт. 6, а ) , а также на сумму усилий, возникающих в стенах звездочки, в случае загрузки звездочки и смежного силоса (черт. 6, б) . В этих случаях загрузки допускается не производить расчет стен на образование и раскрытие трещин и не учитывать температурные воздействия на них.

При загрузке звездочки возникающую при этом продольную силу в ее стенах допускается не учитывать, а значение изгибающего момента определять по формуле

, (13)

где a ₃  — коэффициент, принимаемый по данным табл. 3 для опорного и пролетного моментов в зависимости от угла y , указанного на черт. 6, в ;

 — нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены звездочки, определяемое по п. 4.6; для звездочек силосных корпусов с рядовым расположением силосов допускается принимать

,

 — давление в силосе по формуле (1).

При загрузке звездочки и силоса (см. черт. 6, б) продольную силу и изгибающий момент определяют по формулам:

; (14)

; (15)

Черт. 6. К расчету звездочки

а  — загрузка звездочки; б — загрузка звездочки и силоса; в  — определение угла y ;

г — дополнительное армирование стен звездочки: 1 — опорная арматура; 2 - пролетная арматура

Для силосных корпусов со сборными силосами, соединенными между собой в местах касания, коэффициент g _с в формуле (13) допускается принимать равным 1,25 для наружных силосов и 2,5— для внутренних.

5.10. Стены силосов диаметром 12 м и более, загружаемых или разгружаемых внецентренно, следует проверять на усилия, определяемые с учетом разного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

Если при разгрузке силоса вблизи стен образуется воронка в сыпучем материале с местным снижением горизонтального давления, то следует производить проверку достаточности принятого армирования для восприятия местных усилий в связи со снижением горизонтальных давлений в потоке (см. п. 4.9).

Таблица 3

Примечание. При диаметре силоса 9 м значение коэффициента a ₃ определяется интерполяцией.

5.11. Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М в вертикальных сечениях стен квадратных железобетонных силосов от горизонтальных давлений сыпучего материала следует определять по формулам:

; (16)

, (17)

где b ₁  — коэффициент, равный 1/24 для пролетного изгибающего момента, 1/12 для опорного момента монолитных силосов, для силосных корпусов со сборными силосами - устанавливаемый с учетом жесткости заделки стен, зависящей от конструктивного решении узловых соединений.

5.12. При расчете наружных стен сблокированных или одиночных силосов следует учитывать дополнительные изгибающие моменты М_t , (для квадратных и многогранных силосов) и растягивающие продольные силы N_t от температурных воздействий. Эти усилия допускается определять по формулам:

; (18)

; (19)

, (20)

где g _f  — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 при расчете на прочность и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин.

Примечание. Для верхних и нижних участков стен круглых силосов, рассчитываемых согласно п. 5.7, температурные воздействия допускается не учитывать.

5.13. При расчете стен прямоугольных силосов прогиб от давления по формуле (1) не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.

При разновременном загружении смежных силосов в расчетах по предельным состояниям второй группы значения ширины раскрытия трещин и прогиба, определенные по СНиП 2.03.01-84 , следует умножать на коэффициент с_var . Значение с_var принимается равным 1,1 при s _s = 200 МПа (2000 кгc /см² ) и 1,2 при s _s = 270 МПа (2700 кгс/см² ) .

5.14. При осуществлении мероприятий по снижению горизонтальных давлений сыпучих материалов в соответствии с п. 3.35 допускается в стенах силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или через смежные силосы и звездочки, усилия от горизонтальных давлений сыпучих материалов определять по формулам (10), (11), (16) и (17), умножая коэффициенты a₁ , a₂ и [ а для высот h ₂ и h ₃ - коэффициент а₁ в формуле (12 )] на уменьшающий коэффициент g₁ , равный 0,3.

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4