ВСН 39-1.9-003-98, часть 2
Рис. 14. Способ балластировки газопроводов минеральным грунтом засыпки с использованием
полотнищ из НСМ (для песчаных грунтов) - схема 1:
1 - газопровод; 2 - полотнище из НСМ; 3 - металлический штырь;
4 - грунт засыпки
Рис. 15. Способ балластировки газопроводов минеральным грунтом
засыпки с использованием полотнищ из НСМ (для суглинистых
грунтов и сельхозугодий) - схема 2:
1 - грунт засыпки: 2 - полотнище из НСМ; 3 - газопровод
Рис. 16. Комбинированный способ балластировки газопроводов с использованием минеральных грунтов
засыпки в сочетании с НСМ, утяжелителями различных конструкций или анкерными устройствами - схема 3:
1 - газопровод; 2 - траншея; 3 - полотнище из НСМ; 4 - грунт засыпки;
5 - утяжелитель типа УБО
Рис. 17. Заполняемый грунтом полимерконтейнер ПКР-Ф:
1 - газопровод; 2 - полимерконтейнер; 3 - грунт засыпки
Рис. 18. Полимерконтейнер ПКУ
2.15. Полимерконтейнеры ПКР-Ф* (рис. 17), формируемые непосредственно в траншее над уложенным в проектное положение газопроводе изготавливают в соответствии с требованиями ТУ на их изготовление. После заполнения грунтом полимерконтейнер представляет собой утяжелитель седловидного типа.
2.16. Заполняемые грунтом полимерконтейнеры ПКУ (Рис. 18) изготавливают по ТУ 2296-001-00158631-97. Они представляют собой емкость в виде П-образного утяжелителя, стенки которого выполнены из НСМ, пропитанного твердеющей полимерной смолой, придающей полости ПКУ необходимую прочность и жесткость. Верхний силовой пояс сохраняет форму емкости при ее засыпке грунтом. ПКУ изготавливают в двух модификациях: с жесткими и гибкими (ПКУм) карманами. Модификацией ПКУ является также полимерконтейнер СПУ* (складывающийся) Основные параметры полимерконтейнера представлены в табл. 9.
3. ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ И СПОСОБОВ
БАЛЛАСТИРОВКИ И ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГАЗОПРОВОДОВ
3.1. Выбор конструкции или способа балластировки (закрепления) газопровода проводится проектной организацией с учетом следующих основных факторов:
- категории местности,
- характера и типа грунтов,
- уровня грунтовых вод,
- рельефа местности,
- схем прокладки, наличия углов поворотов, кривых искусственного гнутья,
- методов и сезонов производства строительно-монтажных работ,
- условий эксплуатации,
- технико-экономической целесообразности их применения.
3.2. ПКБУ следует применять для балластировки газопроводов, прокладываемых на обводненных участках трассы. При заполнении контейнеров минеральным грунтом из отвала или привозным минеральным грунтом эти устройства возможно применять и на болотах с мощностью торфяной залежи не более глубины траншеи.
3.3. Балластировку газопроводов утяжелителями контейнерного типа (КТ) следует проводить на участках прогнозируемого обводнения и на обводненных (заболоченных) территориях. На газопроводах диаметрами до 1020 мм возможно использование КТ на болотах с мощностью торфяной залежи не более глубины траншеи.
3.4. Железобетонные утяжелители типа УБО и УБО-М (охватывающего типа) следует применять для балластировки газопроводов на всех категориях местности, а также углах поворота и участках выхода трубопровода на дневную поверхность.
3.5. Опирающиеся на газопровод железобетонные утяжелители клиновидного типа 1-УБКМ целесообразно использовать для балластировки газопроводов с заводской изоляцией на обводненных и заболоченных территориях, в вечномерзлых грунтах, а также на болотах с мощностью торфяной залежи, не превышающей глубины траншеи.
3.6. Железобетонные утяжелители типа УБГ и УБТ следует применять для балластировки газопроводов в обводненной и заболоченной местности, в вечномерзлых грунтах, а также на переходах через болота с мощностью торфяной залежи, не превышающей глубины траншеи (при условии заполнения их минеральным грунтом).
3.7. Закрепление газопроводов винтовыми анкерными устройствами ВАУ-1 и ВАУ-М может осуществляться в условиях обводненной и заболоченной местности, а также на переходах через болота с мощностью торфяной залежи, не превышающей глубины траншеи. При этом подстилающие болота грунты должны обеспечивать надежную работу анкеров.
3.8. Закрепление газопроводов при помощи вмораживаемых анкерных устройств типа ДАУ и ВАУ-В рекомендуется применять на участках вечной мерзлоты (преимущественно в низкотемпературных, твердомерзлых песчаных и глинистых, устойчивых в реологическом отношении грунтах), включая болота с мощностью торфа не более глубины траншеи, при условии, что несущие элементы вмораживаемых анкеров должны находиться в вечномерзлом грунте в течение всего срока их эксплуатации.
Длина части вмораживаемого анкера, взаимодействующая с вечномерзлым грунтом в процессе эксплуатации газопровода должна быть не менее двух метров (СНиП 2.02.04-87).
Конструкция ограничителя усилий должна обеспечивать работоспособность анкера в течение всего периода эксплуатации газопровода на переходах через болота и в течение 3-7 лет на участках, сложенных минеральными грунтами.
3.9. Балластировку газопроводов минеральными грунтами в сочетании с полотнищами из НСМ следует осуществлять:
- по схеме 1, в обводненной местности и участках перспективного обводнения, сложенных суглинистыми грунтами;
- по схеме 2, в тех же условиях при наличии песчаных грунтов, включая вечномерзлых,
- по схеме 3, на переходах через болота с мощностью торфяной залежи, не превышающей глубины траншеи.
Балластировка газопроводов минеральными грунтами в сочетании с полотнищами из НСМ допускается на уклонах микрорельефа более 3° при условии выполнения противоэрозионных мероприятий, в том числе установки противоэрозионных ловушек для грунта (рис. 19).
3.10. Заполняемые минеральными грунтами полимерконтейнеры ПКР-Ф, ПКУ и СПУ следует применять для балластировки газопроводов, прокладываемых в условиях обводненной и заболоченной местности, на участках прогнозируемого обводнения, а также на переходах через болота с мощностью торфа не более глубины траншеи и в песчаных вечномерзлых грунтах.
3.11. Балластировка и закрепление газопроводов, прокладываемых на переходах через глубокие болота и малые водные преграды, должны осуществляться с помощью железобетонных утяжелителей типа УТК (при сплаве или протаскивании трубопровода), или утяжелителей охватывающего типа УБО-М (при укладке трубопровода с бермы траншеи).
Рис. 19. Противоэрозионная "ловушка" для грунта
3.12. При укладке газопроводов на заболоченных, размываемых поймах рек методами сплава или протаскивания необходимо использовать утяжелители типа УТК.
При укладке газопроводов с бермы траншеи на заболоченных (при мощности залежи более глубины траншеи) неразмываемых поймах рек допускается применение для их балластировки утяжелителей типа УБО-М.
3.13. На неразмываемых поймах рек, сложенных минеральными или торфяными грунтами, мощность которых не превышает глубину траншеи, устойчивость положения газопроводов обеспечивается с помощью заполненных грунтом полимерконтейнерных устройств типа ПКБУ, КТ, ПКР-Ф, ПКУ и СПУ, минеральными грунтами с использованием НСМ, железобетонных утяжелителей типа УБО, УБО-М, УБГ и УБТ, а также анкерных устройств типа ВАУ-1 и ВАУ-М или минеральными грунтами засыпки (при прокладке газопроводов диаметрами не более 529 мм).
3.14. Для обеспечения устойчивости положения газопроводов диаметрами до 529 мм (включительно), прокладываемых в различных условиях, целесообразно преимущественно использовать:
- минеральные грунты засыпки,
- комбинированные способы балластировки грунтом с использованием полотнищ из НСМ,
- заполненные грунтом полимерконтейнерные устройства ПКБУ, КТ, ПКР-Ф, ПКУ и СПУ, а также винтовых анкеров с диаметрами лопастей 100 и 150 мм.
3.15. Использование для балластировки газопроводов малых диаметров (не более 529 мм) железобетонных утяжелителей типа УБО-М и УБО допускается на размываемых участках трасс, включая поймы рек, а также на переходах через болота.
3.16. При значительных продольных перемещениях газопровода, возникающих в процессе его эксплуатации, проектной организацией должно быть предусмотрено выполнение комплекса мероприятий, обеспечивающих сохранность изоляционного покрытия газопровода и балластирующих конструкций.
4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Общие положения
4.1.1. Балластировка или закрепление газопровода при подземной прокладке производится с целью обеспечения устойчивости его положения на проектных отметках в заполненной водой траншее как в процессе строительства, так и в течение всего периода его эксплуатации.
4.1.2. Настоящие методы расчета распространяются на магистральные и промысловые газопроводы, а также отводы от них, прокладываемые в обводненной и заболоченной местности, на переходах через болота различных типов, в вечномерзлых грунтах, а также на переходах через малые водные преграды с зеркалом воды в межень не более 30 м и глубине до 1,5 м.
4.1.3. Устойчивость положения газопроводов, прокладываемых на обводненных участках трассы, следует проверять для отдельных участков в зависимости от конкретных условий строительства и эксплуатации.
4.1.4. Используемые в расчетах физико-механические и теплофизические характеристики грунтов определяются на основании результатов изысканий и прогнозирования изменения свойств грунтов в процессе строительства и эксплуатации.
4.1.5. Устойчивость положения участка газопровода следует проверять по условию:
,
(1.1)
где
- суммарная расчетная нагрузка на участок газопровода, действующая
вверх;
- суммарная
расчетная нагрузка, действующая вниз;
- коэффициент
надежности устойчивости положения газопровода (против всплытия).
4.1.6. Суммарная
расчетная нагрузка
должна включать в себя упругий отпор при прокладке газопровода
свободным изгибом.
4.1.7. Суммарная
расчетная нагрузка
должна включать в себя собственный вес газопровода.
4.1.8.
Коэффициент надежности устойчивости положения газопровода против
всплытия (
)
принимается в зависимости от категории местности равным ~ 1,05 для
газопроводов, прокладываемых в обводненной и заболоченной местности,
на болотах, в вечномерзлых грунтах; и на переходах через малые водные
преграды, и 1,10 - для газопроводов, сооружаемых через реки шириной
до 200 м по среднему меженному уровню, включая прибрежные участки в
границах производства подводно-технических работ.
4.1.9 Основные параметры устойчивости положения газопроводов, определяемые в соответствии с данной методикой, базируются на расчете или весовых характеристик балластирующих конструкций, или несущей способности системы "анкерное устройство - грунт". В методике считается, что все применяемые конструкции балластирующих и закрепляющих устройств безусловно удовлетворяют условиям собственной прочности и жесткости.
4.1.10. В данной методике не рассматриваются вопросы прочности, деформативности и общей устойчивости участков газопроводов, подлежащих балластировке или закреплению. Необходимо отметить, что при поверочных расчетах сложных участков газопроводов (как многократно статически неопределимых систем) на прочность и устойчивость требуется учитывать взаимодействие забалластированного газопровода с грунтом и податливость анкерных устройств для закрепляемого анкерами трубопровода. При этом возможны случаи, когда интенсивность балластировки (для забалластированного газопровода) и шаг анкеров (для газопровода, закрепленного анкерами), определенные в соответствии с настоящими положениями, могут оказаться недостаточными. В подобных случаях окончательное решение по балластировке или закреплению газопровода должно приниматься проектной организацией в соответствии с результатами поверочных расчетов.
4.1.11. Все вычисления, выполняемые в соответствии с настоящей методикой, следует производить в единой системе единиц СИ (система интернациональная). Следует использовать основные единицы системы СИ: метр, килограмм, секунду, а производные единицы должны быть построены на указанных основных единицах, Такой подход исключает необходимость введения в используемые формулы размерных коэффициентов, а также потребность в указании размерностей в применяемых условных обозначениях.
4.2. Балластировка газопроводов железобетонными утяжелителями.
Обетонирование труб
4.2.1. При
равномерной по длине балластировке одиночными утяжелителями или
сплошным обетонированием участка газопровода, укладываемого способом
свободного изгиба, величина нормативной интенсивности балластировки -
вес на воздухе
- определяется из условия:
,
(2.1)
где
- коэффициент надежности по нагрузке;
- расчетная
погонная выталкивающая сила воды;
- расчетная
интенсивность нагрузки от упругого отпора при свободном изгибе
газопровода;
- расчетный
погонный собственный вес газопровода;
- нормативная
плотность материала пригрузки;
- плотность
воды.
4.2.2.
Коэффициент надежности по нагрузке
принимается равным 0,9 для железобетонных утяжелителей и
обетонированных труб.
4.2.3. Расчетная погонная выталкивающая сила воды, действующая на трубопровод, должна определяться по формуле:
,
(2.2)
где
- ускорение свободного падения;
- плотность воды
с учетом растворенных в ней солей;
- наружный
диаметр газопровода с учетом изоляционного покрытия и футеровки.
При проектировании газопроводов на участках переходов, сложенных грунтами, которые могут перейти в жидко-пластичное состояние, вместо плотности воды следует принимать плотность разжиженного грунта, определяемую по данным изысканий.
4.2.4. Расчетную интенсивность нагрузки от упругого отпора при свободном изгибе газопровода следует определять по формулам:
- для выпуклых кривых
;
(2.3)
- для вогнутых кривых
,
(2.4)
где
- модуль упругости стали;
- момент инерции
сечения газопровода;
- угол поворота
оси газопровода;
- минимальный
радиус упругого изгиба оси газопровода.
4.2.5. Расчетный погонный собственный вес газопровода определяется по формуле:
,
(2.5)
где
- плотность стали;
- наружный
диаметр сечения трубы;
- внутренний
диаметр сечения трубы;
- номинальная
толщина стенки трубы;
- внутренний
диаметр сечения газопровода.
4.2.6. При
сплошном обетонировании газопровода требуемую минимальную толщину
слоя бетона
следует определять по формуле:
,
(2.6)
где
- нормативная интенсивность балластировки, определенная ранее по
формуле (2.1);
- нормативная
плотность бетона;
- наружный
диаметр газопровода с учетом слоя изоляции.
Полученную по формуле (2.6) толщину слоя бетона следует округлить в большую сторону с точностью до 0,005 м.
4.2.7. При балластировке газопровода отдельными утяжелителями шаг утяжелителя L при их равномерной расстановке (расстояние между осями утяжелителей) следует определять по формуле:
(2.7)
где
- нормативный вес одного утяжелителя;
- нормативная
интенсивность балластировки, определенная ранее по формуле (2.1).
4.2.8. Балластирующая способность минеральных грунтов засыпки над утяжелителями УБО-М и УБО, установленными на газопроводе групповым способом, а также над утяжелителями типа УБГ и УБТ учитывается исходя из объема грунта (во взвешенном состоянии) непосредственно над утяжелителем в пределах его проекции на дневные отметки. При этом, в зависимости от физико-механических свойств грунтов засыпки и строительного сезона производства линейных работ проектной организацией вводятся понижающие коэффициенты от 0,4 до 0,9 и осуществляются мероприятия, обеспечивающие защиту грунта засыпки от размыва.
4.3. Анкерное закрепление газопроводов в талых грунтах
4.3.1. В талых грунтах закрепление газопроводов возможно винтовыми анкерами и свайными анкерами раскрывающегося типа.
4.3.2. Расчетную
несущую способность одного анкерного устройства
следует определять по формуле:
,
(3.1)
где z - количество анкеров в одном анкерном устройстве;
- коэффициент
условий работы анкерного устройства;
- расчетная
несущая способность анкера.
4.3.3.
Коэффициент условий работы анкерного устройства
зависит от количества анкеров z и соотношения между диаметром
газопровода
и максимальным линейным размером габарита проекции одного анкера на
горизонтальную плоскость
:
1) При z = 1
или
z=2
и (/)
> 3: (3.2)
= 1;
2) При z
2
и 1
(/)3:
.
(3.3)
При двух
лопастях в анкерах раскрывающегося типа в качестве
следует принимать максимальный линейный размер большей по диаметру
лопасти анкера.
4.3.4. Расчетная
несущая способность анкера
зависит от несущей способности грунта основания и определяется из
условия:
,
(3.4)
где
- несущая способность анкера;
- коэффициент
надежности анкера.
4.3.5. Несущая
способность анкера
определяется расчетом или по результатам полевых испытаний
статической нагрузкой согласно СНиП 2.02.03-85 "Свайные
фундаменты".
4.3.6.
Коэффициент надежности анкера
принимается равным:
1,40 - если несущая способность анкера определена расчетом;
1,25 - если несущая способность анкера определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой.
4.3.7. Несущая способность анкера, определяемая расчетом, зависит от глубины погружения анкера.
В случае, если глубина заложения верхней лопасти анкера от уровня дна траншеи составляет от 6 до 8 ее диаметров, то несущую способность анкера следует определять по формуле:
,
(3.5)
где i - номер лопасти анкера;
n - число лопастей по высоте анкера;
- коэффициент
условий борьбы i-ой лопасти анкера;
- безразмерные
коэффициенты;
-
расчетное удельное сцепление пылевато-глинистого или параметр
линейности песчаного грунта в рабочей зоне i-ой лопасти анкера;
-
осредненное расчетное значение удельного веса грунта;
- глубина
залегания i-ой лопасти анкера от дна траншеи;
- площадь i-ой
лопасти анкера.
4.3.8. Число лопастей анкера принимается равным:
- n = 1 - для винтовых анкеров;
- n = 2 - для раскрывающихся анкеров.
4.3.9.
Коэффициент условий работы анкера
принимается в зависимости от грунта равным:
Глины и суглинки:
- твердые, полутвердые, полупластичные и мягкопластичные 0,7
- текучепластичные 0,6
Пески и супеси:
- пески маловлажные и супеси твердые 0,7
- пески влажные и супеси пластичные 0,6
- пески водонасыщенные и супеси текучие 0,5
4.3.10.
Безразмерные коэффициенты
зависят от расчетного угла внутреннего трения грунта
в рабочей зоне (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти
слой грунта толщиной, равной
)
в соответствии с табл.10.
Таблица 10
|
|
13
|
15 |
16 |
18 |
20 |
22 |
24 |
26 |
28 |
30 |
32 |
34 |
|
|
7,8
|
8,4 |
9,4 |
10,1 |
12,1 |
15,0 |
18,0 |
23,1 |
29,5 |
38,0 |
48,4 |
64,9 |
|
|
2,8
|
3,3 |
3,8 |
4,5 |
5,5 |
7,0 |
9,2 |
12,3 |
16,6 |
22,5 |
31,0 |
44,4 |
Примечания:
- характеристики грунтов, указанные в табл.10, относятся к грунтам, залегающим над лопастью анкера;
- расчетные значения угла внутреннего трения и сцепления грунта основания следует определять по указаниям СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений";
- при
промежуточных значениях угла внутреннего трения грунта, не указанных
в табл.10, значения коэффициентов
следует определять линейной интерполяцией.
4.3.11.
Усредненное расчетное значение удельного веса грунта
находится с учетом взвешивающего действия воды по формуле:
,
(3.6)
где
- удельный вес частиц грунта;
- удельный вес
воды;
- коэффициент
пористости грунта.
4.3.12. При глубинах погружения анкера, меньше указанных в п.4.3.7, следует применять только однолопастные анкеры. В этом случае несущую способность анкера необходимо определять по формуле:
,
(3.7)
где
- объем тела выпирания в форме усеченной пирамиды;
- площадь
боковой поверхности усеченной пирамиды.
4.3.13. Для анкеров с круглой лопастью входящие в формулу (3.7) составляющие следует определять по формулам:
,
(3.8)
,
(3.9)
где
4.3.14.
Расстояние между осями анкерных устройств (шаг анкерных устройств)
должно удовлетворять условию;
,
(3.10)
где
- расчетная несущая способность анкерного устройства;
В - требуемое расчетное усилие анкерного устройства, приходящееся на единицу длины трубопровода и определяемое по формуле:
,
(3.11)
в которой все условные обозначения указаны в п.4.2.1.
4.4. Анкерное закрепление газопроводов в вечномерзлых грунтах
4.4.1. Приведенная в данном разделе методика определения несущей способности дисковых и винтовых вмораживаемых анкеров не распространяется на анкеры указанных конструкций, находящиеся в грунтах с засоленностью более 0,1%, в мерзлых грунтах с льдистостью более 0,4 и в биогенных грунтах.
4.4.2. Расчетная несущая способность анкерного устройства, состоящего из двух вмораживаемых дисковых и винтовых анкеров, определяется по формуле (3.1), в которой следует принять:
z=2;
=1,0,
а расчетная несущая способность анкера определяется по формуле (3.4). Значения коэффициента надежности анкера в формуле (3.4) следует принимать в соответствии с п. 3.6.
4.4.3. Несущую
способность вмораживаемого дискового и винтового анкера
следует определять расчетом или на основании результатов полевых
испытаний статической нагрузкой.
4.4.4. При определении расчетом несущей способности дискового и винтового анкера следует пользоваться формулой:
,
(4.1)
где
- коэффициент условий работы анкера, принимаемый равным 1,2;
i - номер диска (лопасти);
n - число дисков (лопастей);
- расчетное
давление i-ого диска (лопасти) на мерзлый грунт или грунтовый
раствор;
- площадь i-ого
диска или лопасти (за исключением площади сечения стержня);
- коэффициент,
зависящий от типа поверхности смерзания;
j - номер слоя грунта;
m - число слоев грунта;
- расчетное
сопротивление j-ого слоя мерзлого грунта или грунтового раствора
сдвигу по поверхности смерзания со стержнем (тягой);
- площадь
поверхности смерзания j-ого слоя с боковой поверхностью стержня.
4.4.5. Расчетное давление i-ого диска на мерзлый грунт или грунтовый раствор принимается равным давлению под концом сваи по СНиП 2.02.04-87 "Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах".
4.4.6. Значение
определяется в зависимости от грунта (грунтового раствора) и
максимальной температуры грунта на уровне диска (лопасти) в
соответствии с табл. 11. Температура грунта определяется на основании
теплотехнического расчета для наиболее неблагоприятного режима и
времени эксплуатации трубопровода.
4.4.7.
Расстояние между дисками (лопастями) должно быть не менее 4
.
4.4.8. Расчетное
сопротивление мерзлого грунта или грунтового раствора сдвигу по
поверхности смерзания со стержнем
принимается для середины каждого j-ого по температуре грунта слоя в
соответствии со СНиП 2.02.04-87 "Основания и фундаменты на
вечномерзлых грунтах". Значения
в зависимости от грунтов и грунтовых растворов приведены в табл. 12
для льдистости грунтов
0,2.
При льдистости мерзлого грунта
приведенные в табл. 12 значения
следует дополнительно умножать на коэффициент 0,9.
4.4.9.
Коэффициент
зависит от поверхности смерзания стержня с грунтом и принимается
равным:
- 0,7 - для горячекатаного проката;
- 1,0 - для арматуры периодического профиля.
4.4.10. Несущую способность вмораживаемых анкеров следует также проверять из условия сдвига по боковой поверхности цилиндрического тела по формуле:
,
(4.2)
где
- расчетное сопротивление j-ого мерзлого слоя сдвигу по грунту или
грунтовому раствору;
- площадь
поверхности сдвига j-ого слоя.
4.4.11. Если раствор, заполняющий скважину, отличается от естественного грунта, то вычисление по формуле (4.2) производится для двух случаев сдвига по боковой поверхности цилиндрического тела с площадью сечения, равной:
- площади диска (сдвиг по раствору);
- площади сечения скважины (сдвиг по грунту - по боковой поверхности скважины) при расчете дисковых анкеров.
При использовании винтовых вмораживаемых анкеров вычисление по формуле (4.2) производится для случая сдвига по боковой поверхности цилиндрического тела с площадью сечения, равной диаметру винтовой лопасти (сдвиг по грунту).
4.4.12.
Расчетное сопротивление мерзлого грунта сдвигу
в j-ом слое следует принимать при температуре, равной температуре в
середине этого слоя (по СНиП 2.02.04-87 "Основания и фундаменты
на вечномерзлых грунтах"). Для обычных мерзлых (незасоленных и
небиогенных) грунтов значение
приведено в табл. 13.
Таблица 11
|
Пористость
грунт |
Глубина погру- жения диска, м |
|
|||||||||||
|
|
|
-0,3
|
-0,5 |
-1,0 |
-1,5 |
-2,0 |
-2,5 |
-3,0 |
-3,5 |
-4 |
-6 |
-8 |
-10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Крупно- обломочные |
При любой глубине
|
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,3 |
4,5 |
4,8 |
5,3 |
5,8 |
6,3 |
6,8 |
7,3 |
|
2. Пески крупные и средней крупности
|
При любой глубине |
1,5 |
1,8 |
2,1 |
2,4 |
2,5 |
2,7 |
2,8 |
3,1 |
3,4 |
3,7 |
4,6 |
5,5 |
|
3. Пески мелкие и |
3-5 |
0,85
|
1,30 |
1,40 |
1,50 |
1,70 |
1,90 |
1,90 |
2,00 |
2,10 |
2,60 |
3,00 |
3,50 |
|
пылеватые |
10
|
1,00 |
1,55 |
1,65 |
1,75 |
2,00 |
2,10 |
2,20 |
2,30 |
2,50 |
3,00 |
3,50 |
4,00 |
|
|
15 и более
|
1,10 |
1,70 |
1,80 |
1,90 |
2,20 |
2,30 |
2,40 |
2,50 |
2,70 |
3,30 |
3,80 |
4,30 |
|
4. Супеси |
3-5
|
0,75 |
0,85 |
1,10 |
1,20 |
1,30 |
1,40 |
1,50 |
1,70 |
1,80 |
2,30 |
2,70 |
3,00 |
|
|
10
|
0,85 |
0,95 |
1,25 |
1,35 |
1,45 |
1,60 |
1,70 |
1,90 |
2,00 |
2,60 |
3,00 |
3,50 |
|
|
15 и более
|
0,95 |
1,05 |
1,40 |
1,50 |
1,60 |
1,80 |
1,90 |
2,10 |
2,20 |
2,90 |
3,40 |
3,90 |
|
5. Суглинки и глины |
3-5
|
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,95 |
1,10 |
1,20 |
1,30 |
1,40 |
1,50 |
1,80 |
2,30 |
2,80 |
|
|
10
|
0,80 |
0,85 |
0,95 |
1,10 |
1,25 |
1,35 |
1,45 |
1,60 |
1,70 |
2,00 |
2,60 |
3,00 |
|
|
15 и более
|
0,90 |
0,95 |
1,10 |
1,25 |
1,40 |
1,50 |
1,60 |
1,80 |
1,90 |
2,20 |
2,90 |
3,50 |
|
0,2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. Все виды грунтов, |
3-5
|
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,75 |
0,85 |
0,95 |
1,00 |
1,10 |
1,15 |
1,50 |
1,60 |
1,70 |
|
указанные в поз. 1-5 |
10
|
0,45 |
0,55 |
0,70 |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
1,05 |
1,15 |
1,25 |
1,60 |
1,70 |
1,80 |
|
|
15 и более
|
0,55 |
0,60 |
0,75 |
0,85 |
0,95 |
1,05 |
1,10 |
1,30 |
1,35 |
1,70 |
1,80 |
1,90 |
,
(МПа) при
температуре грунта, °С
0,4