СН 550-82, часть 3

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5

R — расчетное сопротивление материала труб, МПа (кгс/см² ), определяемое в соответствии с п. 5.3.

5.18. За полное расчетное приведенное (эквивалентное) напряжение s _пр следует принимать максимальное из действующих нормальных напряжении в стенке труби, вычисляемое с учетом всех нагрузок и воздействии на рассматриваемом участке трубопровода в наиболее опасных сочетаниях.

5.19. Усилия (напряжения), возникающие в трубопроводе от воздействия расчетных нагрузок, должны определяться согласно общим правилам строительной механики. При этом трубопровод следует рассматривать как упругий стержень (прямолинейный или криволинейный), у которого при приложении нагрузки поперечное сечение остается плоским и сохраняет свою круговую форму, а модуль ползучести зависит как от продолжительности действия нагрузки, так и от температуры.

5.20. Нормальные напряжения в стенке трубы в кольцевом направлении s_j , Мпа (кгс/см² ), от действия расчетного внутреннего давления следует определять по формуле

(9)

где n_q , Д, d — обозначения те же, что и в формуле (7).

5.21. Нормальные растягивающие или сжимающие напряжения в стенке трубы в продольном (осевом) направлении s _z , МПа (кгс/см ² ), от действия расчетных нагрузок для прямолинейного и упруго-изогнутых участков трубопроводов следует рассчитывать по формулам: от действия внутреннего давления

(10)

где n_q , Д, P, d — обозначения те же, что и в формуле (7);

от действия продольного усилия N_t , вызванного температурными изменениями,

(11)

где N _t — продольное усилие, H (кгс), определяемое в соответствии с п. 5.22, F — площадь поперечного сечения труби, м ² (см ² );

от действия поперечных и продольных изгибающих моментов М, H/м (кгс/см),

(12 )

где W — момент сопротивления поперечного сечения трубы, м ³ (см ³ ).

5.22. Расчетные значения продольных усилий N_t , возникающих в трубопроводе при изменении температуры, без учета компенсации температурных деформаций продольном направлении должны определяться по формуле

(13)

где: а — коэффициент линейного температурного расширения материала трубы, град^-1 , принимается по табл. 11; D t — расчетный температурный перепад, °С, определяемый по п. 5.12; Е— модуль ползучести материала трубы, МПа (кгс/см² ), определяемый п. 5.4; n_t — коэффициент перегрузки температурных воздействий принимается по табл. 10; F —площадь поперечного сечения трубы, м² (см² )

Таблица 11

5.23. Расчет трубопроводов на продольно-поперечный изгиб от действия продольных усилий N_t и равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q от массы трубопровода и транспортируемого вещества следует производить для наиболее неблагоприятного случая— полного отсутствия компенсации температурных удлинении с учетом максимально возможного перепада температур.

5.24. Величину допустимого лролета трубопровода l, м (см), для случая, указанного в п 523, следует определять по формулам для вертикальных трубопроводов

' (14)

для горизонтальных трубопроводов исходя из допустимой к концу срока эксплуатации стрелы прогиба f=1/ 700,

(15)

В формулах (14) и (15) m₁ и m ₂ — коэффициенты, учитывающие геометрические параметры трубы, принимаются по табл. 12. b —коэффициент, определяемый по графикам рис. 2 в зависимости от параметра А _t

Таблица 12

Вспомогательный параметр A_t вычисляется па формуле

(16)

где (17)

(18)

В формулах (14)—(18) Е, а, D t , Д, d, d , g _т , g _т.в — обозначения те же, что и в формулах (3), (6) и (13), при этом g _т и g _т.в в имеют размерное Н/м³ (кгс/см³ ), в формуле (17) параметр В _t имеет ра змерность м (см).

Примечание Допускается в предварительных расчетах величины пролетов для вертикальных и горизонтальных участков трубопроводов определять по таблицам прил. 2, которые рассчитаны для максимального срока службы трубопровода, а D t отсчитан от 0 ° С .

КОМПЕНСАЦИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ

5.25. Определение усилий, возникающих в отдельных элементах трубопровода от воздействия температурных и других перемещений, необходимо производить методами строительной механики (расчет статически неопределимых стержневых систем), при этом входящие в расчетные уравнения механические характеристики (расчетные сопротивления, модули ползучести) принимаются с учетом их зависимости от продолжительности действия нагрузки и от температуры согласно требованиям пп. 5.3—5.5.

5.26. Компенсация температурных удлинений должна осуществляться, как правило, за счет самокомпенсации отдельных участков трубопровода. Установку компенсирующих устройств следует предусматривать в тех случаях, когда расчетом выявлены недопустимый напряжения в элементах трубопровод или недопустимые усилия на присоединенном к нему оборудовании, кроме случаев подземной бесканальной прокладки.

Рис. 2. Зависимость коэффициента b от параметра А _t

а—для интервала А _t =0—0,05;

б — для интервала А _t =0,05—0,5 ;

в—для интервала А _t = 0,5—3

Рис. 3. Основные геометрические параметры

а — гнутого отвода; б — П-образного компенсатора; .

в — .лирообразного компенсатора

5.27. Расчетные величины продольных перемещений участков трубопровода следует определять от максимального повышения температуры стенок труб (положительного расчетного температурного перепада) и внутреннего давления (удлинение трубопровода) и от наибольшего понижения температуры стенок труб (отрицательного расчетного температурного перепада) при отсутствии внутреннего давления в трубопроводе (укорочение трубопровода).

5.28. Компенсирующая способность гнутого отвода под углом 90° должна определяться по формуле

(19)

где D l — максимально допустимое продольное перемещение трубопровода от действия температуры, которое может быть компенсировано отводом, см; l₁  —длина прилегающего к отводу прямого участка трубопровода, .воспринимающего перемещение D l ,см; r— радиус изгиба отвода, см; Д— наружный диаметр трубы, см; R— расчетное сопротивление материала труб, МПа (кгс/см ² ), определяемое в соответствии с требованиями п. 5.3; Е— модуль ползучести, МПа (кгс/см ² ),- определяемый согласно требованиям п. 5.4.

Основные геометрические параметры гнутого отвода показаны на рис. 3. а.

5.29. Максимально допустимое расстояние от конца отвода до места неподвижного закрепления l, см (рис. 3, а) следует определять по формуле

(20)

где D l  — компенсируемое отводом продольное перемещение трубопровода от действия температуры, определяемое по формуле (19); а, D t — обозначения те же, что и в формуле (13).

5.30. Компенсирующая способность П-образного компенсатора определяется по формуле

(21)

где D l— максимально допустимое продольное перемещение трубопровода от действия температуры, которое может быть воспринято компенсатором, см; h— полный вылет компенсатора, см; а— длина прямого участка компенсатора, см; r — радиус изгиба компенсатора, см; Д— наружный диаметр трубы, см; R — расчетное сопротивление материала трубы, МПа (кгс/гм² ), определяемое в соответствии с требованиями п. 5.3; Е— модуль ползучести, МПа (кгс/см² ), определяемый согласно требованиям п. 5.4.

Основные геометрические параметры П-образного компенсатора h , r и а показаны на рис. 3, б.

5.31. Максимально допустимые расстояния от компенсатора до места неподвижного закрепления трубопровода l , см (рис. 3, б) должны вычисляться по формуле

(22)

где D l — воспринимаемое компенсатором продольное перемещение трубопровода от действия температуры, определяемое по формуле (21); а, D t — обозначения те же, что и в формуле (13).

5.32. Для компенсации температурных деформаций прямолинейных участков трубопроводов длиной до 12 м размеры лирообразного компенсатора (рис. 3, в) следует принимать исходя из следующих соотношений: г ₁ = 5Д, r = 3,5Д, В = ЗД, h = 15Д.

5.33. Расстояние от осей тройников (ответвлений) или от концов отводов до мест неподвижного закрепление трубопровода следует принимать равным

(23)

где К— коэффициент, принимаемый равным: для труб из ПВХ-25; ПНД-10; ПП-12,5; ПВД-5; D l , Д—обозначения те же, что в формуле (19).

ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ ПОДЗЕМНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

5.34. Подземные трубопроводы следует .проверять по прочности и деформациям поперечного сечения.

5.35. Расчетные сопротивления материала труб для подземного трубопровода следует определять по формуле

(24)

где R — расчетное сопротивление материала труб, определяемое согласно п. 5.3; К₁  — коэффициент условий прокладки подземного трубопровода, принимаемый равным 0,8— для трубопроводов, прокладываемых в местах, труднодоступных для рытья траншей в случае его повреждения; 0,9— для трубопроводов, прокладываемых под усовершенствованными покрытиями; 1,0— для остальных трубопроводов.

5.36. Несущая способность подземных трубопроводов должна проверяться путем сопоставления предельно допустимых расчетных характеристик материала трубопровода с расчетными нагрузками на трубопровод, при этом внешние, нагрузки приводятся к двум эквивалентным противоположно направленным вдоль вертикального диаметра линейным нагрузкам.

5.37. Полная расчетная приведенная (эквивалентная) линейная нагрузка Р_пр , Н/м (кгс/м) должна определяться по формуле

(25)

где Q  — равнодействующие расчетных вертикальных нагрузок, H/м (кгс/м), определяемые и в соответствии с требованиями пп 5.44—5.48; b  — коэффициент приведения нагрузок, определяемый согласно указаниям п 5.38; h  — коэффициент, учитывающий боковое давление грунта на трубопровод, определяемый в соответствии с указаниями п. 5.39.

5.38. Значение коэффициента приведения нагрузок b следует принимать зависимости от способа опирания трубопровода на грунт:

а) для нагрузок от давления грунта: при укладке на плоское основание—0,75; при укладке на спрофилированное основание с углом охвата трубы 2а= 70°—0,55, 2а =90°— 0,50, 2а = 120° — 0,45;

б) для нагрузок от массы трубопровода и транспортируемого вещества: при укладке на плоское основание — 0,75, при укладке на спрофилированное основание с углом охвата трубы 2а = 75°— 0,35, 2а =90°— 0,30, 2а= 120°—0,25.

5.39. Величину коэффициента h , учитывающего боковое давление грунта на трубопровод, следует принимать в зависимости от степени уплотнения засыпки в пределах от 0,85 до 0,95.

5.40. Несущую способность подземных трубопроводов по условию прочности следует проверять на действие только внутреннего давления транспортируемого вещества, при этом полное расчетное приведенное (эквивалентное) напряжение s _пр , МПа (кгс/см² ), вычисленное в соответствии с требованиями п. 5,18 должно удовлетворять неравенству

(26)

где R₁  — расчетное сопротивление материала труб для подземного трубопровода, МПа (кгс/см² ), определяемое согласно п. 5,35.

5.41. Несущую способность подземного трубопровода по условию предельно допустимой величины овализации. поперечного сечения трубы (укорочения вертикального диаметра) следует определять по формуле

(27)

где 100%— относительная деформация вертикального

диаметра трубы, %, Р_ПР — расчетная внешняя приведенная нагрузка на трубопровод, Н/м (кгс/см), определяемая в соответствии с требованиями п.5.37, Р_Л — параметр, характеризующий жесткость трубопровода, Мпа (кгс/см² ), вычисляемый по формуле (38), Д— Наружный диаметр трубопровода, м (см); x — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки и опорной реакции, который следует принимать: при укладке трубопровода на плоское основание — 1,3, при укладке на спрофилированное основание 1,2; Q — коэффициент, учитывающий совместное действие отпора грунта и внутреннего (внешнего) давления, вычисляемый по формуле

(28)

—предельно допустимая величина овализации поперечною сечения трубы, %, принимаемая для труб из полиэтилена высокого и низкого давления—5%, полипропилена—4%, поливинилхлорида-3,5%.

В формуле (28) Р_ГР — параметр, учитывающий отпор грунта, определяемый по формуле (37); Р— внутреннее давление транспортируемого вещества (считается положительным) или внешнее равномерное радиальное давление (считается отрицательным), которое может быть атмосферным (при образовании в трубе вакуума) или гидростатическим (при прокладке трубопровода ниже уровня воды) или давлением грунта.

5.42. Несущую способность подземного трубопровода по условию устойчивости круглой формы поперечного сечения следует проверять соблюдением неравенства

(29)

где Р_КР — предельная величина внешнего равномерного радиального давления, МПа (кгс/см² ), которое труба способна выдержать без потери устойчивости круглой формы поперечного сечения; К₂ — коэффициент условий работы трубопровода на устойчивость, принимаемый равным К₂ £ 0,6; Р_ПР  — расчетная внешняя приведенная нагрузка, Н/м (кгс/см), вычисляемая в соответствии с требованиями п. 5.37 Р_ВАК — величина возможного на расчетном участке трубопровода вакуума, Мпа (кгс/см² ), Р_Г.В —внешнее гидростатическое давление грунтовых вод на тру бопровод, МПа (кгс/см² ), определяемое по формуле

(30)

Д— наружный диаметр трубопровода, м (см);

В формуле (30) g _В — плотность воды, с учетом растворенных в ней солей, Н/м³ (кгс/см³ ); Н_Г.В  — высота столба грунтовой воды над верхом трубопровода, м (см).

5.43. За критическую величину предельного внешнего равномерного радиального давления следует принимать меньшее из значений, вычисленных по формулам:

(31)

(32)—(33)

где Р_ГР , Р_Л — параметры, определяемые соответственно по формулам (37) и (38). -

5.44. Расчетная нагрузка на трубопровод от давления грунта Q _ГР , Н/м (кгс/см) должна определяться по формулам:

при укладке в траншее

(34)

при укладке в насыпи

(35)

где n _ГР — коэффициент перегрузки давления грунта, принимаемый по табл 10; q^H _ГР — нормативная вертикальная нагрузка от давления грунта, Н/м² (кгс/см² ), определяемая согласно п.5.8; В—ширина траншеи на уровне верха трубопровода, м (см); Д—наружный диаметр трубопровода, м (см); К_ГР — коэффициент вертикального давления грунта, определяемый по табл. 13; К_Н — коэффициент концентрации давления грунта в насыпи, определяемый по формуле.

(36)

Таблица 13

В формуле (36): Р_ГР —параметр, характеризующий жесткость засыпки, МПа (кгс/см² ), рассчитываемый по соотношению

(37)

Р_Л — параметр, характеризующий жесткость трубопровода, МПа (кгс/см² ), рассчитываемый по формуле

(38)

В формулах (37) и (38): Е_ГР —модуль деформации грунта засыпки, принимаемый в зависимости от степени уплотнения грунта: для песчаных грунтов—от 8,0 до 16,0 МПа (от 80 до 160 кгс/см² ), для супесей и суглин-ков— от 2,0 до 6,0 МПа (от 20 до 60 кгс/см² ), для глин—от 1,2 до 2,5 МПа (от 12 до 25 кгс/см² ); Е —модуль ползучести материала труб, МПа (кгс/см² ), определяемый в соответствии с требованиями п. 5.4.

5.45. Расчетная нагрузка на трубопровод от транспорта Н/м (кгс/см) должна определяться по формуле

(39)

где h _тр  — коэффициент перегрузки от транспортных нагрузок, принимаемый по табл. 10; q ^Н _ТР —нормативное равномерно распределенное давление от транспорта, Н/м² (кгс/см² ), определяемое в соответствии с п. 5.13;. Д— наружный диаметр трубопровода, м (см).

5.46. Расчетная нагрузка на трубопровод от равномерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки Q _Р , Н/м (кгс/см), должна определяться по формуле

(40)

где n_P  — коэффициент перегрузки от нагрузок на поверхности грунта, принимаемый по табл. 10; q_P  —интенсивность равномерно распределенной нагрузки, Н/м² (кгс/см² ); Д— наружный диаметр трубопровода, м (см); К_Н —коэффициент вычисляемый по формуле (36).

5.47. Расчетные нагрузки на основание траншеи от массы трубопровода и транспортируемого вещества . должны рассчитываться по формулам (3) и (6) с учетом соответствующих коэффициентов перегрузки.

5.48. Расчетную нагрузку, вызывающую всплытие трубопровода, от давления грунтовых вод Q _Г.В , Н/м (кгс/см) следует определять по Формуле

(41)

где n _Г.В — коэффициент перегрузки от гидростатического давления грунтовых вод, принимаемый по табл. 10: q ^Н _Г.В — нормативная нагрузка от гидростатического давления грунтовых вод, Н/м (кгс/м), определяемая в соответствии с п. 5.9.

5.49. При укладке трубопроводов в малосвязных грунтах, не обеспечивающих надлежащего защемления его грунтом, и при отсутствии компенсации температурных удлинений необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие выпучиванию трубопровода: увеличивать глубину заложения трубопровода (до 50%), избегать укладки криволинейных участков с малым радиусом изгиба и пр.

6. ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ

6.1. Необходимость применения изоляции для трубопроводов следует устанавливать в каждом конкретном случае в зависимости от физико-химических свойств материалов труб и транспортируемого вещества, места и способа прокладки трубопровода, требований технологического процесса, техники безопасности, а также в соответствии с нормированной плотностью теплового потока.

6.2. При проектировании тепловой изоляции для трубопроводов следует, кроме требований настоящей Инструкции, руководствоваться требованиями главы СНиП по проектированию тепловых сетей, Инструкции по проектированию тепловой изоляции оборудования и трубопроводов промышленных предприятии, а также другими нормативными документами, утвержденными в установленном порядке.

6.3. Конструкцию и материал тепловой изоляции следует проектировать с учетом несущей способности трубопроводов и деформации поперечного сечения труб.

6.4. Конструкцию тепловой изоляции следует проектировать:

для трубопроводов, прокладываемых на отдельно стоящих опорах и подвесках такую же, как и для стальных трубопроводов— по действующей нормативной документации и в соответствии с типовыми деталями тепловой изоляции промышленного оборудования и трубопроводов;

для одиночных трубопроводов, прокладываемых на сплошном основании, изготовленном в виде желоба из профильного металла (уголков, швеллеров и т.д.) — в виде изоляции, покрывающей трубопровод совместно с основанием;

для трубопроводов при их групповой прокладке на сплошном основании, изготовленном в виде сплошного пастила — в виде изоляции, прикрепляемой к настилу (при этом настил не изолируется).

При групповой прокладке пластмассовых трубопроводов в обогреваемом коробе тепловая изоляция должна выполняться на стенках короба.

6.5. При креплении отдельных элементов теплоизоляционных конструкций на трубопроводе под бандажами и проволочными стяжками следует устанавливать прокладки из асбестового картона, асбестовой ткани или нескольких слоев стеклоткани, брезента.

6.6. Толщина теплоизоляционного слоя должна определяться по формулам, приведенным в Инструкции по проектированию тепловой изоляции оборудования и трубопроводов промышленных предприятий. При этом должно дополнительно учитываться сопротивление теплопередачи материала стенок пластмассовых труб ( r_m ) по формуле

(42)

где d — внутренний диаметр изолируемого трубопровода, м; Д-- наружный диаметр изолируемого трубопровода, м; l _m — теплопроводность

материала стенки пластмассовой трубы определяемая по табл. 14.

Таблица 14

Значение К _red — коэффициента, учитывающего дополнительный поток тепла через опоры, подвески, фланцевые соединения и арматуру, должно приниматься разным:

при прокладке на опорах и подвесках—1,7;

при прокладке одиночных трубопроводов, изолируемых совместно с основанием -1,2;

при групповой прокладке трубопроводов на сплошном настиле — 2.

Значение плотности и удельной теплоемкости материалов стенок труб следует принимать по табл. 14.

При расчетах изоляции одиночных трубопроводов совместно с основанием вместе величины диаметра трубопровода с учетом изоляции ( d_i ), в расчетные формулы следует подставлять величину приведенного диаметра изолируемого трубопровода d_i,red , определяемого из выражения

(43)

где U —внутренний периметр изоляции трубопровода, м,

6.7. Толщина теплоизоляции, предусматриваемая на стенках обогреваемого короба, внутри которого располагается несколько трубопроводов, определяется из уравнения теплового баланса. При этом расчетная формула выводится для каждого конкретного случая прокладки трубопровода в коробе.

6.8. Отвод статического электричества от металлического покрытия тепловой изоляции должен осуществляться путем присоединения покрытия к контуру заземления согласно п. 4.17.

7. ИСПЫТАНИЕ И ОЧИСТКА

7.1. При испытании и очистке трубопроводов следует руководствоваться указаниями проекта, главы СНиП технологического оборудования и требованиями настоящей Инструкции.

7.2. Испытание трубопроводов следует производить при температуре окружающего воздуха не ниже:

минус 15°С, для трубопроводов из полиэтилена;

0°С, для трубопроводов из поливинилхлорида и полипропилена.

7.3. Испытание трубопроводов следует производить не ранее чем через 24 ч после выполнения сварных и клеевых соединений трубопроводов.

7.4. Допускается промывка пластмассовых трубопроводов водой или другими веществами с температурою не более 60 ° С. Продувка трубопроводов паром не допускается.

8. МАТЕРИАЛЫ И ИЗДЕЛИЯ

8.1. При выборе материалов и изделии для трубопроводов следует, кроме требований настоящей Инструкции, руководствоваться также указаниями отраслевых и межотраслевых нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

8.2. Материалы и технические изделия, предусматриваемые в проектах, должны соответствовать требованиям стандартов и технических условий, утвержденных в установленном порядке.

8.3. Материалы и технические изделия, допускаемые к применению для строительства трубопроводов из пластмассовых труб приведены в прил. 3.

Допускается применение материалов и изделий по ГОСТ и ТУ, не включенных в прил. 3, при условии, что показатели их качества, в т. ч. прочностные характеристики, химическая стойкость, соответствуют требованиям настоящей Инструкции и обеспечивают надежную и безопасную эксплуатацию трубопровода.

8.4. Пластмассовые соединительные детали для трубопроводов должны быть изготовлены из того же материала, что и соединяемые пластмассовые трубы. При этом тип соединительных следует принимать, как правило, одинаковым с типом соединяемых труб. Не допускается применять соединительные детали типа ниже, чем тип соединяемых труб.

8.5. Соединительные детали для трубопроводов следует принимать, как правило, заводского изготовления в соответствии с действующей технической документацией на их производство. Допускается использование соединительных детален, изготовленных в трубозаготовительных мастерских с применением специализированного оборудования и оснастки, при условии, что эти детали выдерживают те же испытания, что и соединительные детали, изготовленные в заводских условиях.

8.6. При изготовлении соединительных деталей в трубозаготовительных мастерских следует выполнять:

равнопроходные прямые тройники и сегментные отходы, изготовленные из пластмассовых труб, способом контактной стыковой сварки, из труб на один тип выше, чем тип труб, для соединения которых они предназначены;

равнопроходные косые тройники и неравнопроходные тройники, изготавливаемые из пластмассовых труб способом контактной стыковой сварки, из труб на два типа выше, чем тип труб, для соединения которых они предназначены;

гнутые отводы, полученные без образования складок и гофр, и переходы, формуемые путем уменьшения диаметра трубы, из которой они изготовляются, из труб того же типа, что и соединяемые трубы.

Допускается применение металлических соединительных деталей в зависимости от физико-химических свойств транспортируемых веществ.

8.7. Запорную, регулирующую и другую арматуру, устанавливаемую на трубопроводах, следует выбирать по стандартам, каталогам, техническим условиям в соответствии с ее назначением по транспортируемому веществу и параметрам, с учетом условий эксплуатации, требований правил по технике безопасности и отраслевых нормативных документов. Применение арматуры, не предназначенной для определенных веществ и параметров, допускается при условии согласования, такого решения с разработчиком арматуры.

8.8. Класс герметичности затвора для запорной арматуры следует определять по ГОСТ 9544—75. Для трубопроводов групп А и Б должна применяться арматура 1 класса герметичности.

8.9. Арматура, имеющая плоскую уплотнительную поверхность, должна подсоединяться к трубопроводу с помощью металлических фланцев, устанавливаемых на приварных втулках или на утолщенных буртах трубопровода.

Арматура, имеющая уплотнительную поверхность типа шип-паз или выступ-впадина, должна присоединяться к трубопроводу через переходные втулки, изготовляемые из сталей, материалы которых должны обеспечивать падежную и безопасную эксплуатацию трубопроводов.

8.10. Фланцы для трубопроводов следует применять по стандартам или отраслевым нормативным документам, утвержденным в установленном порядке. При выборе фланцев следует также руководствоваться прил. 4.

8.11. Размеры прокладок следует принимать по ГОСТ 15180—70 и отраслевым нормативным документам, утвержденным в установленном порядке.

Материал прокладок следует принимать с учетом химических свойств транспортируемых веществ по отраслевым нормативным документам, утвержденным в установленном порядке.

8.12. При выборе материалов для опор и подвесок, расположенных на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях, необходимо учитывать среднюю температуру наиболее холодной пятидневки согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике.

8.13. Марки стали для опорных конструкций (кронштейны, постаменты, траверсы и т. п.) и крепления сплошного основания, а также крепежные детали к ним следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций.

8.14. Материалы и изделия, применяемые для тепловой изоляции, должны выбираться по действующим стандартам и техническим .условиям и иметь минимальную массу. Для основного теплоизоляционного слоя должны применяться теплоизоляционные материалы со средней плотностью не более 100 кг/м³ и теплопроводностью не выше 0,05 определенной при средней температуре теплоизоляционного слоя 25°С и влажности, указанной в соответствующих стандартах или технических условиях на эти материалы.

8.15. Материалы и изделия, применяемые для тепловой защиты трубопроводов из пластмассовых труб, должны быть несгораемыми или трудносгораемыми. Для тепловой изоляции трубопроводов, транспортирующих активные окислители, и трубопроводов, прокладываемых в помещениях, содержащих активные окислители, следует применять холсты из супертонкого штапельного волокна, маты и вату из супертонкого стекловолокна без связующего СТВ и другие материалы, в которых содержание органических и горючих веществ не превышает 0,45% по массе.

При выборе теплоизоляционных изделий и покровного слоя следует также руководствоваться требованиями главы СНиП по проектированию тепловых сетей, а также отраслевыми и межотраслевыми нормативными документами по этому вопросу, утвержденными в установленном порядке.

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5