Предприятия бытового обслуживания (к СНиП 2.08.02-89), часть 4

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4

Инженерная методика расчета теплотехнических параметров ограждающих конструкций с воздушной парогидроизоляцией

Требуемое сопротивление теплопередаче наружной ограждающей конструкции с воздушной парогидроизоляцией м² · °С/Вт определяется по следующей формуле

, (1)

где - тpебу емoe сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции; м² · °С/Вт, определяемое по МНиП II -3-79**; t _в , t _н - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, °С; t _в.п.ср. - средняя температура воздуха вентилируемой прослойки; °C; принимается ориентировочно с последующей проверкой по формуле (10).

Толщина теплоизоляционного слоя ограждения назначается с учетом требований СНиП II -3-79**.

Предельно допустимая относительная влажность поступающего в вентилируемую прослойку воздуха; %, при которой не возникают конденсационные процессы в ограждающей конструкции должна быть не более

, (2)

где , - предельно допустимая и максимальная упругость водяного пара воздуха, поступающего в прослойку. Па.

(3)

где е_в - упругость водяного пара воздуха помещения. Па;

- максимальная упругость водяного пара воздуха вентилируемой прослойки, соответствующая наиболее низкой температуре ее наружной поверхности, Па; l - длина вентилируемой прослойки в направлении движения воздуха (от распределительного короба до приточного отверстия помещения), м;

; (4)

. (5)

где R _п.в , R _п.н - сопротивление паропроницанию соответственно экрана и ограждения (стены, покрытия, чердачного перекрытия), м² · ч · Па/мг; j - удельный расход воздуха прослойки шириной 1 м, кг/ч · м; h - удельная влагоемкость воздуха, мг/(кг · Па); допускается принимать h = 6,2 мг/(кг · Па).

Температура наиболее холодного участка наружной поверхности воздушной прослойки (у приточного вентиляционного отверстия помещения) t_в.нl , C:

(6)

где a _вn - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности воздушной прослойки, Вт/м² · °С; принимается по табл. 1.

, (7)

где (8)

е - основание натуральных логарифмов; e^-Al - принимается по табл. 2;

С - удельная теплоемкость, кДж/(кг · °С); a - переводной коэффициент, а = 0,278.

Температура наиболее холодного участка внутренней (обращенной в помещение) поверхности экрана , °С :

(9)

где a _в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности экрана, Вт/(м² · °С).

Средняя температура воздуха вентилируемой прослойки t_в.п.с.р. , °С:

(10)

Температура воздуха, подаваемого в вентилируемую прослойку:

1) с учетом компенсации теплопотерь через ограждение, с воздушной парогидроизоляцией t_о.п , °С:

; (11)

2) с учетом использования тепла воздуха для отопления помещения t _от , °С:

, (12)

где q _от - удельное количество тепла, которое должно поступать через экран в помещение для частичной или полной компенсации его теплопотерь, Вт/м² * ;

Таблица 1

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности вентилируемой воздушной прослойки a _в.п. , Вт/(м² · °С)

Примечание. - скорость воздуха в вентиляционной прослойке, м/с; d - толщина вентилируемой прослойки, мм.

______

* q _от не включает теплопотери через ограждение с воздушной парогидроизоляцией, так они учтены,в формуле (11).

Таблица 2

Величина экспоненты e ^-Al в зависимости от Аl

3) без компенсации теплопотерь через ограждение с воздушной парогидроизоляцией (воздух используется только для вентиляции помещения) t_о.в , °С:

(13)

где q _т.п - удельные теплопотери через ограждение с воздушной парогидроизоляпией, Вт/м² .

Если из вентилируемой системы здания в воздушную прослойку ограждения подается воздух с температурой t _од > t _о.в , то количество тепла, отдаваемого экраном в помещение q _т , Вт/м² , определяется по следующей формуле

(14)

При таком решении подачу тепла в помещение от системы центрального отопления следует уменьшить на D Q, , Вт:

D Q, = q _т F _о.в.п , (15)

где F _о.в.п - площадь ограждения с воздушной парогидроизоляцией, м² .

Высокие теплотехнические свойства ограждающих конструкций с воздушной парогидроизоляцией позволяют повысить их надежность (безотказность, долговечность и ремонтопригодность), создать более благоприятные санитарно-гигиенические условия в помещениях, сократить расходы на строительство и ремонт, улучшить эстетические качества зданий.

Расчеты показывают, что применение воздушной парогидроизоляции в ограждающих конструкциях вместо оклеечной парогидроизоляции снижает приведенные затраты более чем в 2 раза.

Пример расчета

Запроектировать воздушную парогидроизоляцию наружной торцевой стены бассейна. Стена выполнена из керамзитобетонных панелей толщиной = 38 см, офактуренных с двух сторон цементно-песчаным раствором толщиной = =20 мм. Устраиваемый на относе у внутренней поверхности наружной стены экран - из асбестоцементных плит толщиной d _в = 20 мм. Объемная масса, кг/м³ керамзитобетона g _КБ = 1000, цементо-песчаного раствора g _р = 1800, асбестоцементных плит g _a = 1800. Высота стены h = 6 м.

Исходные данные

Расчетные параметры воздуха помещения: температура t _в = 28°С, относительная влажность j _в = 70%; максимальная упругость водяного пара Е _в = 3,78 кПа; упругость водяного пара

Е _в = 0,7 · 3,78 = 2,646 кПа.

То же, наружного воздуха: температура средней наиболее холодной пятидневки = -32°С; средняя наиболее холодных суток = -36°С; средняя за январь t _н.н = -12,5°С; средняя наиболее холодного периода (для вентиляции расчетный параметр А) t _н.х.п = -19°С; относительная влажность воздуха за январь j _н = 88%; упругость водяного пара воздуха за январь е _н = 260 Па (СНиП 2 .-01.01-82). Зона строительства - влажная (прил. I СНиП II-3-79** ).

Согласно прил. I и 2 СНиП II-3-79** условия эксплуатации обычных (невентилируемых) ограждающих конструкций Б.

Для вентилируемых стен условия эксплуатации А.

Теплотехнические характеристики материалов:

керамзитобетон - коэффициент теплопроводности = 0,33 Вт/(м · ° С), =0,41 Вт/(м · ° С), (прил. 3 СНиП II -3-79**) ; коэффициент теплоусвоения = 4,97 Вт/(м · ° С), = 6,03 Вт/(м · ° С), (прил. 3 СНиП II -3-79** ); коэффициент паропроницаемости =0,135 мг/(м · ч · Па,) (прил. 3 СНиП II -3-79** );

цементно-песчаный раствор - = 0,76 Вт/(м · ° С), = 0,93 Вт/(м · ° С); =9,5 5 Вт/(м · ° С), = 11,1 Вт/(м · ° С); = 0,09 мг/(м · ч · Па,);

асбестоцементные плиты - =0,47 Вт/(м · ° С); = 7,47 Вт/(м · ° С); = 0,03 мг/(м · ч · Па,); n = 1 (табл. 3 СНиП II-3-79** ); m = 1, 1; для невентилируемой стены a _в = 8,73 Вт/(м · ° С); для вентилируемой стены a _в =6,98 Вт/(м · ° С); a _н = 23,3 Вт/(м · ° С) (табл. 6 СНиП II -3-79** ); D t ^н = t _в - t _р.в (табл. 2 СНиП II -3-79 **); t _в =28 ° С; е _в = 2,646 кПа; t _р.в = 22°С; D t ^н = 28 - 22 = 6°С.

Вентиляция зала бассейна общеобменная с механическим побуждением. Расчетный параметр наружного воздуха А.

Необходимый воздухообмен для удаления избыточной влаги из зала бассейна посредством общеобменной вентиляции G _ew , м³ /ч, составляет G _ew = 10 000 м³ /ч.

Величина удельного воздушного потока на 1 м вентилируемой прослойки стены = 167м³ /ч,

Требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены:

м² · ° С/Вт,

где ° С принятого из условия, что стена бассейна средней тепловой инертности;

ч _эф = 1.1 - коэффициент эффективности (табл. 9а* СНиП II -3-79**)

Считаем, что t _в.п.ср. = 31°С.

По формуле (1) требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены после устройства в ней воздушной парогидроизоляпии:

м² · ° С/Вт,

Так как плотность воздуха при t _в.п.ср. = 31°С r = 1,161 кг/м³ , то = 167 - 1,161 = 194 кг/(ч·м).

Принимаем толщину воздушной прослойки r _в.п = 0,05 м.

Скорость воздуха в прослойке будет равна:

м/с.

Для u = 0,93 м/с и d _вh = 0,05 м по табл. 1 находим величину коэффициента теплоотдачи поверхностей воздушной прослойки a _в.п =8,37 Вт/(м² · ° С).

Сопротивление теплопередаче экрана, устанавливаемого на относе у внутренней поверхности стены:

м² · ° С/Вт;

м² · ° С/Вт.

Фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены после устройства в ней воздушной парогидроизоляции находим по формуле.

м² · ° С/Вт

м² · ° С/Вт = = 1,36 м² · ° С/Вт, следовательно, дополнительное утепление стены не требуется.

Температура воздуха, поступающего в вентилируемую прослойку по формуле (11), (8), в которой:

а = 0,279; с = 1,005 кДж/кг · °С; j _о = 194 кг/ч · м;

а · с = 0,28 Вт · ч/(кг · ° С); s = 0,3 / 1,36 = 0,221;

м^-1 ;

А_h = 0,075 х 6 = 0,45.

Тогда:

t _о = 28 + (28 + 34) 0,45 · 0,221 = 34,2°С.

Теишература воздуха на выходе из вентилируемой прослойки стены по формуле (7):

по табл. 2 е^-Al = е ^-0,45 = 0,638;

t _в.п.l = 28 + (28 + 34) [ 0,638 (0,45 + 1) - 1 ] 0,0 22 1 = 26,9°С.

Средняя температура воздуха вентилируемой прослойки по формуле (10):

t _в.п.ср = 28 + (28 + 34) · 0,45 · 0,221 / (0,45 + 2) = 30,5°С.

Полученная расчетом средняя температура воздуха вентилируемой прослойки t _в.п.ср = 30,5°С, отличается от предварительно принятой для расчета ( t _в.п.ср = 31°С) на 1,5%, что допустимо.

Температура наиболее холодного участка внутренней (обращенной в помещение) поверхности экрана t _{в.В. h} , °С по формуле (9):

t _{в.В. h} = 28 - (28-26,9) / 0,30 · 6,98 = 27,5°С.

Температура наиболее холодного участка наружной поверхности воздушной прослойки (у приточного вентилируемого отверстия помещения) t _{в.н. h} , ° С, по формуле (6):

t _{в.н. h} = - 34 + 26,9 (1,36 х 0,37 - 1) / 1,36 х 8,37 = 21,5°С.

Максимальная упругость водяного пара воздуха вентилируемой прослойки при y = h = 6,0 м для t _{в.н. h} = 21,5 ° С = 2,56 кПа.

Предельно допустимая упругость водяного пара воздуха, при которой в стене не возникают конденсационные процессы, определяется по формулам (3) и (4), в которых

м² · ч · Па/мг;

м² · ч · Па/мг;

м^-1

кПа

Для t _о = 34,2°С Е _о = 5,38 кПа.

Предельно допустимая относительная влажность воздуха, поступающего в прослойку стены и не вызывающего выпадения конденсата на ее поверхность составит:

ПРИМЕР РАСЧЕТА

ВОЗДУШНОЙ ПАРОГИДРОИЗОЛЯЦИИ НАРУЖНЫХ СТЕН

ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ ЗДАНИЯ С ПОМОЩЬЮ НОМОГРАММ

1. При расчете воздушной парогидроизоляции считаются заданными или принимаются конструктивно следующие параметры:

h - высота вентилируемой воздушной прослойки, м;

d _в.п - толщина вентилируемой воздушной прослойки, м;

- удельный расход воздуха на 1 м длины прослойки м³ /ч;

температура t _о , °С и упругость водяного пара е _о , кПа воздуха, поступающего из распределительного короба вентиляционной системы в прослойку стены; если t _о неизвестно, то задается температура воздуха на выходе из прослойки t _в.п.в , ° С, которая принимается равной температуре воздуха помещения t _в , ° С;

t _в.п.ср - средняя температура воздуха вентилируемая прослойки, ° С

2. Расчет параметров воздушной парогидроизоляции производится по номограммам рис. 2-4. Предварительно рассчитывается комплексы К₁ , К₂ , К₃ , К₄ :

Вт/(м² · ° С); ° С;

, мг/(м² ·ч·Па); , кПа,

где R _о.н , R _о.в , R _п.н , R _п.в , t _в , t _н , e _н , e _в - то же, что в методике. Рассчитываются удельный расход воздуха в прослойке j _о , кг/ч · м, скорость воздуха в прослойке , м/с и по табл. 1 коэффициент теплоотдачи a _в.п , Вт/м² · ° С.

Рис. 2. Номограмма для нахождения температуры воздуха, поступающего в вентилируемую прослойку стены t _о , ° С

Рис. 3. Номограмма для нахождения температуры наружной поверхности воздушной прослойки t _внl , °С и максимальной упругости водяного пара воздуха E _tвhв , кПа

Рис. 4. Номограмма для нахождения изменения действительной упругости водяного пара воздуха вентилируемой прослойки D l, кПа

3. По номограмме рис. 3 определяется температура t_впh = °С, с которой воздух поступает из вентилируемой прослойки в помещение.

4. Проверяется средняя температура воздуха в прослойке t_в.п.ср , °С:

,

где А определяется из номограммы рис. 2.

Полученная величина t_в.п.ср должна отличаться от принятой ранее не более, чем на 5%. При большем отклонении необходимо сделать пересчет, принимая за расчетную полученную величину t_в.п.ср .

5. По номограмме рис. 3 определяется температура наружной поверхности воздушной прослойки t_в.н.h , °С, и соответствующая этой температуре максимальная упругость водяного пара , кПа.

6. По номограмме рис. 4 определяется изменение упругости водяного пара воздуха вентилируемой прослойки D е , кПа.

7. Определяется предельно допустимая упругость водяного пара воздуха, поступающего в прослойку , кПа:

.

Если e _o > то возникает опасность конденсационного увлажнения холодных участков стены. Чтобы предотвратить это, необходимо повысить температуру подаваемого в прослойку воздуха иди снизить его влажность.

ПРИМЕР

Запроектировать воздушную парогидроизоляцию для наружных стен плавательного бассейна в г.Архангельске. Наружные стены здания бассейна из керамзитобетонных панелей толщиной 380 мм, офактуренных с двух сторон цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм. Устраиваемый на относе у внутренней поверхности стен экран - из асбестоцементных листов толщиной 20 мм.

Исходные данные: t _в = 28°С; j _в = 70%; е_в = 2,65 кПа;

t _н = -34°С; j _н = 88%; е_н = 0,26 кПа; = 150 м³ /ч;

d _в.п. = 0.05 м; h = 9,0 м; t _о = 36 ° С; е _о = 0,27 кПа;

t _в.п.ср = 30°С; R _ов = 0,30 м² · ° С/Вт; R _о.н = 1,36 м² · °С/Вт;

R _п.в = 0,67 м² · ч · Пa/мг; R _п.н = 3,2 м² · ч · Пa/мг.

Расчет

К₁ = 4,07 Вт/(м² · ° С); К₂ = 16,8 °C; K₃ = 1,82 мг/м² · ч · Па;

К₄ = 2,24 кПа; j _o = 174 кг /( ч · м); a _в.п = 8,18 Вт/(м² · ° С);

По номограмме рис. 2 t _{в.п. h} = 26,0°С, А = 0,085.

° C.

Средняя температура воздушной прослойки t_в.п.ср отличается от ранее принятой на 0,30%, что допустимо.

По номограмме рис. 3 t _{в.п. h} = 20,0°С. = - 2,3 кПа.

По номограмме рис. 4 D e = 0,04 кПа.

КПа.

Так как >>e _о , то конденсация в воздушной прослойке не появится.

Приложение 6

ВЕНТИЛЯЦИОННЫЙ МЕТОД СНИЖЕНИЯ ИНТЕНСИВНОСТИ ОБЛЕДЕНЕНИЯ НАРУЖНЫХ ВОДООТВОДЯЩИХ УСТРОЙСТВ КРЫШ

Одним из существенных недостатков, снижающих эксплуатационные свойства крыш зданий, является обледение их наружных водоотводящих устройств - желобов, свесов, водосточных труб. Скопление в них льда обусловливает неорганизованный водосток с крыши, сопровождающийся увлажнением и загрязнением фасадов, протекание кровель через сопряжения элементов, массовое разрушение водосточных труб, обрушение льда со свесов. Очистка крыш от снега и наледей требует значительных затрат труда и средств, часто приводит к повреждению кровли.

Основная причина обледения: в чердачных и вентилируемых бесчердачных крышах - наличие теплого воздуха (свыше + 2°С) в подкровельном пространстве в слабоморозные дни (до -12°С) вследствие недостаточной его естественной вентиляции, в бесчердачных невентилируемых крышах - из-за смещения нулевой изотермы к поверхности кровли со снежным покровом. В таких крышах к тому же, как правило, наблюдаются обильные конденсационные процессы на внутренней поверхности чердачных и в толще теплоизоляции бесчердачных крыш. Исследования показывают, что традиционное проветривание чердачных помещений через жалюзийные решетки слуховых окон и устройств в бесчердачных крышах вентиляционных каналов небольшого сечения представляют собой неэффективные решения из-за нерационального размещения (в одном уровне и в области примерно равных аэродинамических коэффициентов - в чердачных крышах) и малой площади вентиляционных отверстий. Отложение инея в небольших по размеру каналах в воздушных прослойках малой высоты превращает бесчердачную вентилируемую крышу в невентилируемую со всеми присущими ей недостатками с дополнительным увлажнением теплоизоляции при таянии инея.

Чтобы исключить таяние снега на крыше при отрицательных температурах наружного воздуха и последующего замерзания талой воды на надкарнизных холодных участках кровли необходимо обеспечить интенсивный естественный воздухообмен в ее подкровельном пространстве. Это может быть достигнуто рациональным размещением вентиляционных отверстий, площадь которых определяется расчетом.

Чердачные крыши

В чердачных крышах вентиляционные отверстия устраиваются в карнизной части стен непосредственно под свесом кровли и в коньке крыши (рис. 1). Примеры конструктивного решения вентиляционных отверстий даны на рис. 2, 3.

Площадь вентиляционных отверстий, м² , в карнизной части стен (нижних) на 1 м их длины определяется по формуле

, (1)

где В - ширина здания, м; h - расстояние по вертикали между центрами карнизных и коньковых продухов, м; - средняя минимальная скорость ветра за январь, но не менее 1 м/с; t_в - расчетная температура воздуха помещений зданий, °С; t_н - расчетная зимняя температура наружного воздуха для ограждения средней инертности, °С; Q _p - среднее количество тепла, поступающее от суммарной солнечной радиации на горизонтальную поверхность, Вт/м² , в месяце, предшествующем первому месяцу со средней положительной температурой наружного воздуха; допускается принимать 0,33 от среднего суточного количества (прил. 5 СНиП 2.01.01-82); r _к - коэффициент поглощения тепла солнечной радиации наружной поверхности кровли; a - угол наклона скатов крыши к горизонту, град; А_n - отношение количества тепла, поступающего в чердачное помещение от n -го вида санитарно-технического оборудования (Q _n ) и через чердачное перекрытие (Q_ч.п ) ( Аn = Q _n /Q_ч.п );

принимается по нижеприведенной таблице.

Рис. 1. Схемы чердачных крыш с расположением вентиляционных отверстий:

а - под свесом кровли и в коньке крыши; б - в карнизной части стены и в коньке крыши;

1 - щелевидной формы; 2 прямоугольной формы

Рис. 2. Примеры устройства в карнизных узлах чердачных крыш вентиляционных отверстий;

1 - щелевидной формы; 2 - прямоугольной формы; 3 - решетка

Рис. 3. Примеры устройства оголовков над вентиляционным отверстием в коньке чердачной крыши:

а - с деревянными несущими конструкциями; б - то же, с железобетонными; 1 - стойки из брусков; 2 - обшивка дощатая; 3 - кобылки; 4 - отражатель; 5 - кровля; 6 - основание подоголовок из бетонных камней; 7 - железобетонный оголовок из сборных элементов

Значение А_n при F_n /F _ч.п = е _т / F _ч.п = 0,02 и t_т = 50°С.

При других значениях F_n / F _ч.п и е _т / F _ч.п данные таблицы следует пересчитать по следующим формулам:

для вентиляционных устройств и газоходов

; (2)

для трубопроводов

, (3)

где F_n и F_ч.п - площади поверхностей n - го санитарно-технического оборудования и чердачного перекрытия, м² ; l _т - длина трубопроводов центрального отопления и горячего водоснабжения, расположенных в чердачном помещении, м; t _т - температура теплоносителя в трубопроводах в последний месяц зимне-весеннего периода года со средней отрицательной температурой наружного воздуха, °С.

Площадь вентиляционных отверстий в коньке крыши (верних), м² /м:

f _в = 0,5 f _н (4)

Площадь вентиляционных отверстий в крыше может быть уменьшена при окраске кровли в светлые тона (при этом снижается тепловое воздействие солнечной радиации) и увеличении теплоизоляции горячих трубопроводов, размещенных в чердачных помещениях и чердачного перекрытия без перегрузки несущих конструкций.

Теплозащитные свойства чердачного перекрытия, теплоизоляции трубопроводов, размещенных в чердачном помещении, должны быть не ниже предусмотренных нормами.

Пример. Определить площадь вентиляционных отверстий в чердачной двускатной крыше жилого дома в г.Калинине. Длина здания 64 м, ширина 12,5 м; кровля из листовой стали окрашена масляной краской (суриком) в темно-красный цвет; угол наклона скатов крыши a =25°. В чердачном помещении размещены вентиляционные короба и шахты, кирпичные дымовые трубы, трубопроводы верхней разводки центрального отопления с теплоносителем, имеющим температуру, равную 60°С. Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия, стенок вентиляционных коробов и шахт, газоходов, тепловой изоляции трубопроводов верхней разводки соответствует нормативным значением.

Площадь теплоотдающих поверхностей чердачного перекрытия F _ч.п = 64 · 12,5 = 800 м² , вентиляционных коробов и шахт F _к.ш = 14 м² ; дымовых труб F _д = 21 м² , длина трубопроводов верхней разводки центрального отопления l _т = 184 м.

Значение параметров, входящих в формулу (1):

B = 12,5 м; м;

= 6,2 м/с (прил. 4 СНиП 2.01.01- 8 2); t _в = 18°С (табл. 8 СНиП 2.08.01-89); = 33°С; =29°С (табл. 1 СНиП 2.01. 01-82); t _н = ( + ) /2 = [-33 + (-29)] /2 = -31° C , считая перекрытие средней инерционности; Q_p = 108 Вт/м² (прил. 5 СНиП 2.01.01-82); r _к = 0,8 (прил. 7 СНиП II - 3 - 79** ); cos 25 ° = 0,906; А_к.ш. = 0,044; А _д = 0,136; А _т = 0,032.

Так как F _к.ш / F_ч.п = 74 / 800 = 0,093; F _д / F_ч.п = 31 / 800 = 0,039 и l _т / F_ч.п = 184 / 800 = 0,23 > табличного F _п / F_ч.п l _т / F_ч.п = 0,02, необходимо произвести перерасчет коэффициентов по формулам (2) и (3):

Принимаем вентиляционные отверстия щелевидной формы, расположенные непосредственно под свесом кровли (над карнизом) и в коньке крыши.

Площадь вентиляционного отверстия под свесом кровли на 1 м длины здания по формуле (1):

м² /м здания.

Так как отверстие щелевидное, то принимается его высота, равная 70 мм по всему периметру здания.

Площадь вентиляционных отверстий в коньке крыши по формуле (4):

fв = 0,5 · 0,07 = 0,035 м² /м.

Принимаем щель шириной 40 мм по всей длине конька.

Бесчердачные крыши

В зданиях с наружным водостоком следует устраивать типовые бесчердачные крыши, имеющие сплошную вентилируемую воздушную прослойку.

Площадь приточно-вытяжных вентиляционных отверстий, м² на 1 м длины здания, обеспечивающая требуемый воздухообмен в воздушной прослойке бесчердачной крыши для устранения таяния снега в морозный период, определяется по формуле:

, (5)

где В, Q_p , r _к , - то же, что в формуле (1); Д - показатель, учитывающий материал кровельной части крыши (над прослойкой); принимается равным: при железобетонном основании под несущей рулонный ковер Д = 0,43; то же, при керамзитобетонном Д = 0,23; то же, при шлакобетонном Д = 0,19; то же, при деревянном Д = 0,11.

Высота воздушной прослойки d , м, с учетом ее уменьшения опорными конструкциями равна

, (6)

где а - шаг опорных брусков, м; в - ширина опорной конструкции, м.

Толщина вентилируемой прослойки покрытия, во избежание заполнения ее инеем, принимается не менее 0,05 м.

Пример. Определить площадь приточно-вытяжных отверстий вентилируемой воздушной прослойки бесчердачной крыши с наружным водостоком жилого дома в г. Омске.

Здание шириной 12,5 м. Крыша запроектирована со сплошной воздушной прослойкой. Рубероидная кровля наклеена по основанию из мелкоразмерных керамзитобетонных плит толщиной 0,05 м, уложенных на опорные керамзитобетонные брусья шириной 0,01 м, которые располагаются с шагом 0,8 м перпендикулярно коньку.

Теплозащитные свойства крыши соответствуют требованиям норм. Значения параметров, входящих в формулу (5): В = 12,5 м;

= 5,1 м/с (прил. 4 СНиП 2.01.01-82); t _в = 20°С (примечание 1 к табл. 10 СНиП П-Л.1-71**); t _н1 = -41 ° С ; = - 37 ° C (табл. 1 СНиП 2.01.01-82).

t _н = (t _н1 + t _н5 )/ 2 = [-41 · (-3 7 )] /2 = -39 ° С.

Q _p = 108 Вт/м² (прил. 5 СНиП 2.01.01-82); r _к = 0,9

(прил. 7 СНиП II-3-79**); Д = 0,23.

Площадь поперечного сечения сплошной вентилируемой прослойки на 1 м длины здания по формуле (5)

м² /м

Высота воздушной прослойки по формуле (6) при f н = 0,033 м² /м; а = 0,8 м; в = 0,1 м будет равна:

d = 0,331 · 0,8/(0,8 - 0,1) = 0,035 м² /м.

Принимаем минимально допустимую толщину d = 50 мм. При устройстве в чердачных крышах специальных отверстий для вентиляции чердачного помещения, а в бесчердачных крышах - вентилируемой воздушной прослойки необходимо обеспечить требуемую нормами теплоизоляцию перекрытий и расположенным в чердачном помещении сантехническим устройством (запорно-регулировочной арматуре съемными утепляющими коробами), а также герметизацию входных дверей и люков.

Практика эксплуатации зданий подтверждает высокую эффективность вентиляционного метода в борьбе с обледенением наружных водоотводящих устройств крыш. Одновременно естественное проветривание подкровельных пространств улучшает влажностное состояние конструкций.

СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие

1. Общие положения

2. Требования к земельному участку

3. Объемно-планировочные требования

4. Конструкции и отделка помещений с мокрым и влажным режимами работы

5. Инженерное оборудование

Приложение 1. Термины и определения

Приложение 2. Примерный состав групп и площадь производственных помещений по видам обслуживания

Приложение 3. Пример расчета и состав площадей помещений приемного пункта на 5 рабочих мест

Приложение 4. Пример расчета и состав площадей помещений комплексного приемного пункта на 35 рабочих мест

Приложение 5. Воздушная парогидроизоляция ограждающих конструкций

Приложение 6. Вентиляционный метод снижения интенсивности обледенения наружных водоотводящих устройств крыш

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4