СНиП 2.06.03-85, часть 6
Таблица 2
|
Грунт |
Коэффициенты заложения т наружных откосов дамб каналов устраиваемых в насыпи или полунасыпи |
Грунт |
Коэффициенты заложения т наружных откосов дамб каналов устраиваемых в насыпи или полунасыпи |
|
Глина, суглинок тяжелый и средний |
0,75 — 1,0 |
Супесь |
1,0 — 1,5 |
|
Суглинок легкий |
1,0 — 1,25 |
Песок |
1,25 — 2,0 |
|
Примечания к таблицам 1 и 2: 1. Первое значение заложения для каналов с расходом воды менее 0,5 м3 /с, второе — с расходом воды более — 10 м3 /с. 2. Заложение внутренних и наружных откосов каналов может быть увеличено по сравнению с указанными в таблицах, если это необходимо по условиям применения прогрессивных методов производства строительных работ. |
|||
ПРИЛОЖЕНИЕ 16
Рекомендуемое
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛОВ
1. При равномерном движении воды в каналах расход Q , м3 /с, следует определять по формуле
,
(1)
где S — площадь живого сечения, м2 ;
v — скорость течения воды, м/с;
С — коэффициент Шези, м0,5 /с;
R — гидравлический радиус, м;
i — гидравлический уклон.
Для каналов с гидравлическим радиусом R £ 5 м коэффициент Шези следует определять, как правило, по формуле
,
(2)
;
(3)
где n — коэффициент шероховатости, определяемый по таблицам 1 ¾ 4 рекомендуемого приложения 14.
Допускается определять коэффициент Шези по формуле
.
(4
)
Для практических расчетов значение коэффициента Шези в формуле (2) допускается принимать по гидравлическим справочникам.
Для приближенных расчетов допускается использование формулы
.
(5
)
Для каналов с гидравлическим радиусом R > 5 м коэффициент Шези следует определять по каналам, работающим в аналогичных условиях.
2. При неравномерном движении воды в каналах необходимо определять соотношение бытовой h о и критической dcr глубин, при которых возможны кривые подпора или спада.
Критическую глубину dcr , м, следует определять подбором по уравнению
,
(6)
где Scr — площадь живого сечения, соответствующая критической глубине, м2 ;
Всr — ширина канала по урезу воды при критической глубине, м;
a ¾ коэффициент, вводимый для учета кинетической энергии и равный 1,1;
Q — расход воды в канале, м3 /с;
g — ускорение свободного падения, м/с2 .
Критическую глубину dcr , м, для каналов трапецеидального сечения следует определять по формуле
dcr = k dcrf , (7)
где k = 1 -
+
0,
105s
n
;
(8)
s
n
=
,
(9)
dcrf — критическая глубина в условном прямоугольном сечении, ширина по дну которого равна ширине по дну рассчитываемого канала трапецеидального сечения, м;
b — ширина трапецеидального канала по дну, м;
m — коэффициент заложения откоса.
Критическую глубину в условном прямоугольном русле следует определять по формуле
,
(10)
где Q ¾ расход, равный расходу рассчитываемого канала трапецеидального сечения, м3 /с;
a = 1, 1.
Критический уклон icr , следует определять по формуле
,
(11)
где Сcr , — коэффициент Шези для канала с критической глубиной dcr ;
Хcr — смоченный периметр канала при критической глубине, м;
остальные обозначения те же, что и в формуле (6)
Исходя из полученных значений dcr и icr назначаются значения глубины наполнения и уклона дна канала.
Околокритический режим работы канала не допускается.
3. Параметры каналов с нестационарным движением воды при автоматизированном водораспределении следует устанавливать с у четом динамических характеристик автоматических регуляторов и потребителей.
Параметры нестационарного движения воды необходимо определять по специальным номограммам и графикам с окончательной проверкой методами численного интегрирования системы дифференциальных уравнений или приближенными инженерными методами, базирующимися на применении ЭВМ.
ПРИЛОЖЕНИЕ 17
Обязательное
ДОПУСКАЕМЫЕ НЕРАЗМЫВАЮЩИЕ СКОРОСТИ
Таблица 1
|
Средний размер частиц грунта, мм |
Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для однородных несвязанных грунтов при содержании в них глинистых частиц менее 0,1 кг/м3 , м/с, при глубине потока, м |
|||
|
|
0,5 |
1 |
3 |
5 |
|
0,05 |
0,52 |
0,55 |
0,60 |
0,62 |
|
0,15 |
0,36 |
0,38 |
0,42 |
0,44 |
|
0,25 |
0,37 |
0,39 |
0,41 |
0,45 |
|
0,37 |
0,38 |
0,41 |
0,46 |
0,48 |
|
0,50 |
0,41 |
0,44 |
0,50 |
0,52 |
|
0,75 |
0,47 |
0,51 |
0,57 |
0,59 |
|
1,00 |
0,51 |
0,55 |
0,62 |
0,65 |
|
2,00 |
0,64 |
0,70 |
0,79 |
0,83 |
|
2,50 |
0,69 |
0,75 |
0,86 |
0,90 |
|
3,00 |
0,73 |
0,80 |
0,91 |
0,96 |
|
5,00 |
0,87 |
0,96 |
1,10 |
1,17 |
|
10,00 |
1,10 |
1,23 |
1,42 |
1,51 |
|
15,00 |
1,26 |
1,42 |
1,65 |
1,76 |
|
20,00 |
1,37 |
1,55 |
1,84 |
1,96 |
|
25,00 |
1,46 |
1,65 |
1,93 |
2,12 |
|
30,00 |
1,56 |
1,76 |
2,10 |
2,26 |
|
40,00 |
1,68 |
1,93 |
2,32 |
2,50 |
|
75,00 |
2,01 |
2,35 |
2,89 |
3,14 |
|
100,00 |
2,15 |
2,54 |
3,14 |
3,46 |
|
150,00 |
2,35 |
2,84 |
3,62 |
3,96 |
|
200,00 |
2,47 |
3,03 |
3,92 |
4,31 |
|
300,00 |
2,90 |
3,32 |
4,40 |
4,94 |
|
Примечание.. В табл.
1 — 4 величины допускаемых неразмывающих скоростей приведены
для грунтов, имеющих плотность g
= 2650 кг/м3
, при коэффициенте условий работы Кс
= 1. При другой плотности грунтов и иных значениях коэффициента
условий роботы допускаемые неразмывающие скорости определяются
путем умножения величин, указанных в табл. 1¾
4, на коэффициент, равный
|
||||
Таблица 2
|
Средний размер частиц |
Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для однородных несвязанных грунтов, м/с, при глубине размыва до 5 % глубины наполнения канала и при коэффициенте однородности грунта, слагающего ложе канала k0 |
|||||||||||||||
|
грунта, |
k0 = 0, 5 |
k0 =0,3 |
k0 = 0,2 |
k0 =0,1 5 |
||||||||||||
|
мм |
при глубине потока, м |
|||||||||||||||
|
|
0,5 |
1 |
3 |
5 |
0,5 |
1 |
3 |
5 |
0,5 |
1 |
3 |
5 |
0,5 |
1 |
3 |
5 |
|
0,25 |
0,44 |
0,47 |
0,52 |
0,55 |
0,53 |
0,58 |
0,64 |
0,68 |
0,62 |
0,67 |
0,76 |
0,80 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,89 |
|
0,37 |
0,48 |
0,52 |
0,58 |
0,61 |
0,59 |
0,64 |
0,72 |
0,75 |
0,65 |
0,75 |
0,84 |
0,89 |
0,66 |
0,83 |
0,94 |
1,00 |
|
0,50 |
0,53 |
0,57 |
0,64 |
0,67 |
0,63 |
0,70 |
0,79 |
03 |
0,67 |
0,81 |
0,92 |
0,97 |
0,66 |
0,86 |
1,03 |
1,09 |
|
0,75 |
0,59 |
0,65 |
0,73 |
0,77 |
0,68 |
0,79 |
0,8 9 |
0,94 |
0,70 |
0,87 |
1,05 |
1,11 |
0,66 |
0,88 |
1,17 |
1,24 |
|
1,00 |
0,63 |
0,70 |
0,79 |
0,83 |
0,71 |
0,83 |
0,96 |
1,02 |
0,70 |
0,89 |
1,13 |
1,20 |
0,66 |
0,87 |
1,26 |
1,34 |
|
2,00 |
0,79 |
0,89 |
1,04 |
1,10 |
0,83 |
1,01 |
1,26 |
1,34 |
0,76 |
0,99 |
1,41 |
1,56 |
0,70 |
0,93 |
1,44 |
1,72 |
|
2,50 |
0,84 |
0,96 |
1,13 |
1,20 |
0,87 |
1,06 |
1,36 |
1,46 |
0,78 |
1,02 |
1,48 |
1,70 |
0,71 |
0,94 |
1,48 |
1,79 |
|
3,00 |
0,88 |
1,02 |
1,21 |
1,28 |
0,90 |
1,11 |
1,44 |
1,56 |
0,80 |
1,04 |
1,54 |
1,78 |
0,73 |
0,96 |
1,51 |
1,84 |
|
5,00 |
1,01 |
1,18 |
1,45 |
1,56 |
0,98 |
1,23 |
1,67 |
1,86 |
0,86 |
1,11 |
1,68 |
1,98 |
0,78 |
1,01 |
1,58 |
1,95 |
|
10,00 |
1,18 |
1,42 |
1,82 |
2,00 |
1,00 |
1,38 |
1,87 |
2,26 |
0,95 |
1,21 |
1,83 |
2,22 |
0,86 |
1,10 |
1,67 |
2,07 |
|
15,00 |
1,29 |
1,57 |
2,05 |
2,28 |
1,17 |
1,48 |
2,13 |
2,48 |
1,02 |
1,29 |
1,92 |
2,34 |
0,93 |
1,17 |
1,74 |
2,14 |
|
20,00 |
1,38 |
1,68 |
2,22 |
2,48 |
1,23 |
1,55 |
2,24 |
2,64 |
1,07 |
1,35 |
1,99 |
2,42 |
0,98 |
1,23 |
1,80 |
2,20, |
|
25,00 |
1,44 |
1,76 |
2,36 |
2,65 |
1,28 |
1,61 |
2,33 |
2,75 |
1,11 |
1,40 |
2,05 |
2,48 |
1,01 |
1,27 |
1,85 |
2,25, |
|
30,00 |
1,50 |
1,83 |
2,47 |
2,79 |
1,32 |
1,66 |
2,40 |
2,84 |
1,15 |
1,44 |
2,10 |
2,54 |
1,04 |
1,31 |
1,90 |
2,30 |
|
40,00 |
1,59 |
1,95 |
2,64 |
3,01 |
1,39 |
1,74 |
2,52 |
2,99 |
1,20 |
2,52 |
2,19 |
2,63 |
1,07 |
1,38 |
1,99 |
2,38 |
|
75,00 |
1,79 |
2,22 |
3,05 |
3,51 |
1,51 |
1,94 |
2,79 |
3,31 |
1,28 |
1,68 |
2,43 |
2,88 |
1,13 |
1,51 |
2,20 |
2,62 |
|
100,00 |
1,87 |
2,35 |
3,24 |
3,75 |
1,56 |
2,02 |
2,93 |
3,48 |
1,30 |
1,74 |
2,55 |
3,02 |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
|
150,00 |
1,98 |
2,52 |
3,54 |
4,09 |
1,60 |
2,14 |
3,14 |
3,71 |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
|
примечания: 1. k0 = dm / d 2. См. примеч. к табл. 1. |
||||||||||||||||
Таблица 3
|
Расчетное удельное сцепление, 105 Па |
Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для связанных грунтов при содержании легкорастворимых солей менее 0,2% массы грунта, м/с, при глубине потока, м |
|||
|
|
0,5 |
1 |
3 |
5 |
|
0,005 |
0,39 |
0,43 |
0,49 |
0,52 |
|
0,01 |
0,44 |
0,48 |
0,55 |
0,58 |
|
0,02 |
0,52 |
0,57 |
0,65 |
0,69 |
|
0,03 |
0,59 |
0,64 |
0,74 |
0,78 |
|
0,04 |
0,65 |
0,71 |
0,81 |
0,86 |
|
0,05 |
0,71 |
0,77 |
0,89 |
0,98 |
|
0,075 |
0,83 |
0,91 |
1,04 |
1,10 |
|
0,10 |
0,96 |
1,04 |
1,20 |
1,27 |
|
0,125 |
1,03 |
1,13 |
1,30 |
1,37 |
|
0,15 |
1,13 |
1,23 |
1,41 |
1,49 |
|
0,175 |
1,21 |
1,33 |
1,52 |
1,60 |
|
0,20 |
1,28 |
1,40 |
1,60 |
1,69 |
|
0,225 |
1,36 |
1,48 |
1,70 |
1,80 |
|
0,25 |
1,42 |
1,55 |
1,78 |
1,88 |
|
0,30 |
1,54 |
1,69 |
1,94 |
2,04 |
|
0,35 |
1,67 |
1,83 |
2,09 |
2,21 |
|
0,40 |
1,79 |
1,96 |
2,25 |
2,38 |
|
0,45 |
1,88 |
2,06 |
2,35 |
2,49 |
|
0,50 |
1,99 |
2,17 |
2,05 |
2,63 |
|
0,60 |
2,16 |
2,38 |
2,72 |
2,83 |
|
Примечания: 1.См. примеч. к табл. 1. 2. Расчетное удельное сцепление должно определяться как произведение нормативного удельного сцепления на коэффициент однородности этого грунта. За нормативное удельное сцепление должно приниматься среднее значение сцепления, полученное по денным испытаний (не менее 25). Коэффициент однородности глинистого грунта определяется по формуле
где a — коэффициент, характеризующий вероятность минимального сцепления и равный: для магистральных каналов — 2,65; для распределителей первого порядка — 2,6; для распределителей последующих порядков — 2; s — стандарт кривой распределения (средняя квадратичная ошибка); С — нормативное удельное сцепление грунта. Для распределителей низких порядков, каналов водосборно-сбросной и коллекторно-дренажной сети при отсутствии данных значения расчетного удельного сцепления допускается принимать по СНиП 2.02.01-83 и СНиП 2.02.02-85. |
||||
,Таблица 4
|
Расчетное удельное сцепление, 105 Па |
Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для связанных засоленных грунтов при содержании легкорастворимых солей 0,2 ¾ 3,0 % массы грунта, м/с, и при глубине потока, м |
|||
|
|
0,5 |
1 |
3 |
5 |
|
0,005 |
0,36 |
0,40 |
0,46 |
0,49 |
|
0,01 |
0,39 |
0,43 |
0,49 |
0,52 |
|
0,02 |
0,41 |
0,45 |
0,52 |
0,55 |
|
0,03 |
0,43 |
0,48 |
0,55 |
0,59 |
|
0,04 |
0,46 |
0,51 |
0,58 |
0,62 |
|
0,05 |
0,48 |
0,53 |
0,61 |
0,65 |
|
0,075 |
0,51 |
0,56 |
0,64 |
0,69 |
|
0,10 |
0,55 |
0,61 |
0,70 |
0,75 |
|
0,125 |
0,60 |
0,67 |
0,76 |
0,81 |
|
0,15 |
0,65 |
0,72 |
0,82 |
0,88 |
|
0,175 |
0,70 |
0,77 |
0,89 |
0,94 |
|
0,20 |
0,75 |
0,82 |
0,93 |
1,00 |
|
0,225 |
0,80 |
0,88 |
1,00 |
1,07 |
|
0,25 |
0,82 |
0,91 |
1,04 |
1,10 |
|
0,30 |
0,90 |
0,99 |
1,12 |
1,20 |
|
0,35 |
0,97 |
1,06 |
1,22 |
1,30 |
|
0,40 |
1,03 |
1,15 |
1,31 |
1,40 |
|
0,45 |
1,09 |
1,20 |
1,39 |
1,46 |
|
0,50 |
1,26 |
1,28 |
1,46 |
1,56 |
|
0,60 |
1,27 |
1,38 |
1,60 |
1,70 |
|
Примечания: 1. При содержании в связных грунтах лагкорастворимых солей более 3 % допускаемые неразмываемые скорости должны устанавливаться на основании специальных исследований. 2. См. примеч. к табл. 1, 3. |
||||
Таблица 5
|
Торф |
допускаемые неразмываемые средние скорости потока для торфов (при R = 1 м) |
|
Древесный |
0,4 |
|
Хвощевой |
0,8 |
|
Осоково-гипновый хорошо разложившийся (более 55%) |
0,6 |
|
Осоково-гипновый слабо разложившийся (до 35 %) |
0,9 |
|
Сфагновый хорошо разложившийся (более 55%) |
0,7 |
|
Сфагновый слабо разложившийся (до 35%) |
1,2 |
|
Сфагновый пушицевый слабо разложившийся (до 35 %) |
1,5 |
|
примечание. Для других значений R значение допускаемой скорости следует определять умножением приведенных значений на R0,66 |
|
Таблица 6
|
Проектная марка материала облицовки по |
Допускаемые средние скорости потока для каналов с монолитными бетонными, сборными железобетонными и асфальтобетонными облицовками, м/с, при глубине потока, м |
|||
|
прочности |
0,6 |
1,0 |
3,0 |
6,0 |
|
50 |
0,6 |
10,6 |
12,3 |
13,0 |
|
75 |
11,2 |
12,4 |
14,3 |
15,2 |
|
100 |
12,5 |
13,8 |
16,0 |
17,0 |
|
150 |
14,0 |
15,6 |
18,0 |
19,1 |
|
200 |
15,6 |
17,3 |
20,0 |
21,2 |
|
300 |
19,2 |
21,2 |
24,6 |
26,1 |
Таблица 7
|
Грунт русла |
Коэффициент условий работы Кс для каналов в связных и несвязных грунтах при содержании в потоке глинистых частиц 0,1 кг/м3 и более |
||
|
канала |
для магистральных каналов и их ветвей |
для распределителей высоких порядков |
для распределителей низких порядков |
|
Песок: |
|
|
|
|
мелкий и средей крупности |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
|
крупный и гравелистый |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
|
Гравий: |
|
|
|
|
мелкий |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
|
средний |
1,4 |
1,5 |
1,6 |
|
крупный |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
|
Галька |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
|
Глинистые груны при наличии: |
|
|
|
|
наносов в коллоидном состоянии |
1,30 |
1,40 |
1,60 |
|
донных коррозирующих наносов |
0,75 |
0,8 |
0,85 |
|
Дно и откосы покрыты растительностью |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
|
При длительных перерывах работы каналов для районов: |
|
|
|
|
недостаточного увлажнения |
0,2 |
0,22 |
0,25 |
|
с влажным климатом |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
Примечания: 1. Длительным считается перерыв, в течении которого происходит пересыхание грунтов, вызывающее снижение их сопротивляемости размыву. 2. Периодичность работы не учитывается и допускаемые скорости не уменьшаются для тех каналов, в которых размывы не препятствуют нормальной эксплуатации (каналы водосборно-сбросной сети, редко действующие сбросы и т.д.). 3. К районам недостаточного увлажнения относится территория, расположенная между изолиниями 0,0 и 0,5 л/с с 1 км2 на картах изолиний годового стока рек СССР. |
|||
ПРИЛОЖЕНИЕ 18
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРАНСПОРТИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ КАНАЛА И НЕЗАИЛЯЮЩИХ СКОРОСТЕЙ
Транспортирующую способность канала r , г/м3 , следует определять по формулам:
при 2 < W < 8 мм/с
(1)
при 0,4 < W < 2 мм/с
,
(2)
где W — гидравлическая крупность частиц среднего диаметра, принимаемая по таблице;
v — скорость течения воды в канале, м/с;
R — гидравлический радиус канала, м;
i — уклон дна канала.
Величину незаиляющей скорости vs м/с, необходимо вычислять по формуле
vs = 0,3 R 0,25 , (3)
где R — гидравлический радиус канала, м.
|
d , мм |
W , мм/с |
d , мм |
W , мм/с |
d , мм |
W , мм/с |
|
0,005 |
0,0175 |
0,06 |
2,49 |
0,150 |
15,60 |
|
0,01 |
0,0692 |
0,07 |
3,39 |
0,175 |
18,90 |
|
0,02 |
0,277 |
0,08 |
4,43 |
0,20 |
21,60 |
|
0,03 |
0,623 |
0,09 |
5,61 |
0,225 |
24,30 |
|
0,04 |
1,11 |
0,10 |
6,92 |
0,25 |
27,00 |
|
0,05 |
1,73 |
0,125 |
10,81 |
0,275 |
29,90 |
Допускается определять незаиляющую скорость по формуле
vs = AQ 0,2 , (4)
где A — эмпирический коэффициент;
А
= 0,
33 для
<
1,
5;
А
= 0,44
для
=
1
,5,..., 3,
5
А
= 0,55
для
>
3,
5;
— средневзвешенная гидравлическая крупность наносов, мм/с;
Q — расчетный расход, м3 /с.
ПРИЛОЖЕНИЕ 19
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЛЬТРАЦИОННЫХ ПОТЕРЬ ВОДЫ ИЗ КАНАЛОВ
Расчет фильтрационных потерь из каналов непрерывного действия в земляном русле при установившейся свободной фильтрации следует выполнять по следующим зависимостям:
а) для каналов полигональной и параболической формы
Qf = 0, 0116 kf (B + 2dc ) ; (1)
б)
для каналов трапецеидальной формы при
Qf = 0, 0116 kf m (B + 2dc ) ; (2 )
при
Qf
=
0,
0116
kf
(B
+
Adc
),
(3)
где Qf — расход фильтрационных потерь, м3 /с, на 1 км длины канала;
kf — коэффициент фильтрации грунтов ложа канала, м/сут;
В — ширина канала по урезу воды, м;
b — ширина канала по дну, м;
d с — глубина воды в канале, м;
m и А — коэффициенты, определяемые по табл. 1.
Таблица 1
|
b |
m = 1 |
m = 1,5 |
m = 2 |
|||
|
dc |
A |
m |
A |
m |
A |
m |
|
2 |
¾ |
0,98 |
¾ |
0,78 |
¾ |
0,62 |
|
3 |
¾ |
1,00 |
¾ |
0,98 |
¾ |
0,82 |
|
4 |
¾ |
1,14 |
¾ |
1,04 |
¾ |
0,94 |
|
5 |
3,0 |
¾ |
2,5 |
¾ |
2,1 |
¾ |
|
6 |
3,2 |
¾ |
2,7 |
¾ |
2,3 |
¾ |
|
7 |
3,4 |
¾ |
3,0 |
¾ |
2,7 |
¾ |
|
10 |
3,7 |
¾ |
3,2 |
¾ |
2,9 |
¾ |
|
15 |
4,0 |
¾ |
3,6 |
¾ |
3,3 |
¾ |
|
20 |
4,2 |
¾ |
3,9 |
¾ |
3,6 |
¾ |
При многослойном основании коэффициент фильтрации следует определять по формуле
(4)
где t1 , ..., tn — мощность слоя грунта, м;
k1 , ..., kn — коэффициент фильтрации этого слоя грунта, м/сут.
Расчет фильтрационных потерь из облицованного канала, м3 /с на 1 км, при облицовке одинаковой толщины на дне и откосах при установившейся свободной фильтрации рекомендуется выполнять по формуле
(5)
где ks — коэффициент фильтрации экрана, м/сут;
t — толщина облицовки, м;
b — ширина канала по дну, м;
dc — глубина наполнения канала при расчетном расходе м;
m — коэффициент заложения откосов.
Усредненные коэффициенты фильтрации противофильтрационных покрытий каналов (с учетом фильтрации через швы) следует принимать по табл. 2.
Потери при подпорной фильтрации следует определять по зависимости
QfL = Qf a , (6)
где Qf — фильтрационные потери при свободной фильтрации, м3 /с;
a — коэффициент, характеризующий влияние подпора грунтовых вод на величину потерь (a < 1) в зависимости от превышения канала над зеркалом грунтовых вод и определяемый по табл. 3.
Таблица 2
|
Противофильтрационное покрытие |
Усредненный коэффициент фильтрации, м/сут |
|
Бетонные монолитные облицовки, качество швов удовлетворительное |
0,0007 ¾ 0,0003 |
|
Бетонные монолитные облицовки со швами, герметизированными профильными прокладками типа "констоп" |
0,0002 |
|
Железобетонные сборные облицовки, швы герметизированы пороизолом и битумно-полимерными мастиками |
0,0007 ¾ 0,0003 |
|
Железобетонные сборные облицовки, швы герметизированы тиоколовыми мастиками |
0,0004 ¾ 0,00025 |
|
Сборные бетонопленочные облицовки |
0,0003 ¾ 0,00025 |
|
Монолитные бетонопленочные облицовки |
0,0003 ¾ 0,00025 |
|
Асфальтобетонные облицовки |
0,0004 ¾ 0,0002 |
|
Грунтово-пленочные экраны, поверхностные экраны из полимерных пленок |
0,00035 ¾ 0,00025 |
Таблица 3
|
Расход воды в |
Глубина залегания грунтовых вод, м |
|||||||
|
канале, м3 /с |
до 3 |
3 |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
|
1 |
0,63 |
0,79 |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
|
3 |
0,50 |
0,63 |
0,82 |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
¾ |
|
10 |
0,41 |
0,50 |
0,66 |
0,79 |
0,91 |
¾ |
¾ |
¾ |
|
20 |
0,36 |
0,45 |
0,57 |
0,71 |
0,82 |
¾ |
— |
— |
|
30 |
0,35 |
0,42 |
0,54 |
0,66 |
0,77 |
0,94 |
¾ |
— |
|
50 |
0,32 |
0,37 |
0,49 |
0,60 |
0,69 |
0,84 |
0,97 |
¾ |
|
100 |
0,28 |
0,33 |
0,42 |
0,52 |
0,58 |
0,73 |
0,84 |
0,94 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 20
Рекомендуемое
ВЕРХНИЙ ПРЕДЕЛ ДОПУСКАЕМОГО СОДЕРЖАНИЯ СОЛЕЙ В ПОЧВЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПА ЗАСОЛЕНИЯ, % НА СУХУЮ НАВЕСКУ (ПО ДАННЫМ АНАЛИЗА ВОДНОЙ ВЫТЯЖКИ 1:5)
|
Параметры |
Тип засоления |
||||||
|
|
хлоридный |
сульфатно-хлоридый |
хлоридно-сульатный |
сульфатный |
хлоридно-содовый и содово-хлоридный |
сульфатно-содовый и содово-сульфатный |
сульфатно-хлоридно-гидрокарбонатный |
|
Общее содержание солей (плотный остаток) |
0,15 |
0,20 |
0,4(0,6) |
0,6(1,2) |
0,20 |
0,25 |
0,40 |
|
Сумма токсичных солей |
0,10 |
0,12 |
0,25 |
0,30 |
0,15 |
0,25 |
0,30 |
|
Токсичный сульфат-ион |
0,02 |
0,04 |
0,11 |
0,14 |
¾ |
0,07 |
0,10 |
|
Хлор-ион |
0,03 |
0,03 |
0,03 |
0,03 |
0,02 |
— |
0,03 |
|
Подвижный натрий-ион |
0,046 |
0,046 |
0,046 |
0,046 |
0,046 |
0,046 |
0,046 |
|
Гидрокарбонат-ион |
0,08 |
0,08 |
0,08 |
0,08 |
0,10 |
0,10 |
0,10 |
|
рН в суспензии 1:2,5 |
8,3 |
8,3 |
8,3 |
8,3 |
8,5 |
8,5 |
8,5 |
|
Поглощенный натрий |
В высокогумусных и малогумусных почвах верхний предел не должен превышать соответственно 10 % и 5 % суммы катионов |
||||||
|
Примечания: 1. Цифры без скобок соответствуют содержанию гипса в почвах не более 0,5 %, в скобках — более 0,5 %. 2. Содержание солей не должно превышать величин любого из приведенных показателей. |
|||||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 21
Рекомендуемое
РАСЧЕТЫ МЕЖДРЕННЫХ РАССТОЯНИЙ
При обосновании параметров закрытой и открытой регулирующей осушительной сети, как правило, необходимо использовать материалы фактических наблюдений на объектах-аналогах, а также апробированные в данном регионе методы, основанные на фильтрационных расчетах или учете генетических особенностей почв.
1. Фильтрационные расчеты горизонтального дренажа в однородных грунтах при атмосферном и грунтовом водном питании следует проводить по формулам:
для
случая
(1)
для
случая
(2)
где hd — расстояние от оси дрены до водоупора, м;
ad — расстояние между дренами, м;
Lf — общие фильтрационные сопротивления по степени и характеру вскрытия пласта, м;