СНиП 2.01.09-91, часть 4

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5

3. Транспортерные галереи следует предусматривать разрезной конструкции со швами на опорах, при этом должна обеспечиваться возможность рихтовки галереи на опорах в горизонтальной плоскости по нормали к ее продольной оси.

Опирание транспортерной галереи на здание следует проектировать подвижным. Деформационные швы должны быть перекрыты нащельниками.

4. Опоры транспортерных галерей на подрабатываемых территориях групп ²к— ²²²к следует проектировать на общих фундаментах, рассчитанных на воздействие уступов земной поверхности в их основании.

5. Протяженные подземные сооружения (тоннели, каналы, переходы и т.п.) следует проектировать:

в продольном направлении — по податливым схемам с разрезкой деформационными швами на отдельные жесткие отсеки;

в поперечном направлении — по податливым и жестким конструктивным схемам.

6. Длину отсеков протяженных подземных сооружений следует принимать а зависимости от несущей способности конструкции, величин нагрузок и воздействий от деформаций основания.

Деформационные швы между смежными отсеками необходимо защищать от попадания подземных вод с применением упругих заполнений, компенсационных вставок и т.п.

7. Продольные уклоны протяженного подземного сооружения, предусматриваемые для отвода аварийных вод, следует устанавливать с учетом возможных наклонов земной поверхности.

8. Для обеспечения нормальной эксплуатации инженерных коммуникаций, проложенных в протяженных подземных сооружениях, следует предусматривать устройство специальных податливых опор и компенсационных устройств.

9. Емкостные заглубленные сооружения, возводимые на подрабатываемых территориях, следует проектировать по податливым, комбинированным или жестким конструктивным схемам с учетом требований СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.03-85.

10. При проектировании закрытых емкостных заглубленных сооружений преимущество следует отдавать податливым и комбинированным конструктивным схемам.

Податливая конструктивная схема осуществляется устройством приспособленных к неравномерным деформациям основания податливых водонепроницаемых швов на стыках сборных конструктивных стен, а также в их соединениях с покрытием, днищем и перегородками.

11. При проектировании открытых емкостных заглубленных сооружений предпочтение следует отдавать жестким и комбинированным конструктивным схемам.

Открытые емкостные заглубленные сооружения, имеющие стационарное оборудование, следует проектировать по жестким схемам.

Открытые заглубленные сооружения, не имеющие стационарного оборудования, следует проектировать:

прямоугольными в плане — по жесткой конструктивной схеме;

круглыми — по жесткой конструктивной схеме при наличии подземных вод и по комбинированной — с днищем, отсеченным от стен деформационным швом, при отсутствии подземных вод.

12. При проектировании емкостных заглубленных сооружений для строительства на площадках с высоким уровнем подземных вод конструкции податливых швов должны обеспечивать восприятие двухстороннего гидростатического давления.

13. Расстояние от водосодержащих сооружений, проектируемых для строительства на просадочных грунтах, до зданий и сооружений должно быть:

при грунтовых условиях ² типа по просадочности — не менее полуторной толщины просадочного слоя;

при грунтовых условиях II типа по просадочности при водопроницаемых подстилающих грунтах — не менее полуторной толщины просадочного слоя, при водонепроницаемых — не менее трехкратной толщины этого слоя (но более 40 м) .

14. Сооружения с мокрыми технологическими процессами и сооружения, предназначенные для хранения запасов воды (градирни, брызгальные бассейны, очистные устройства, резервуары и т.п.), следует проектировать с учетом водозащитных мероприятий.

Сооружения, эксплуатация которых приводит к обводнению прилегающей к ним территории (брызгальные бассейны, градирни и т.п.) , необходимо окружать отмостками шириной не менее 10 м с уклонами 3 % в сторону сооружения.

15. Сооружения, у которых замачивание просадочных грунтов оснований возможно из-за утечек из внутренних сетей близко расположенных наружных водонесущих коммуникаций или из-за общего или местного повышения уровня подземных вод, следует проектировать с учетом водозащитных мероприятий, а в случае подтопления заглубленных частей — с учетом воздействия подпора подземных вод.

16. Не допускаются строительство на подрабатываемых территориях объектов с ядерными технологическими процессами и предприятий по производству и хранению токсичных, взрыво- и пожароопасных веществ, а также прокладка соответствующих технологических трубопроводов.

17. Трубопроводы, транспортирующие взрыво- и пожароопасные жидкости и газы на просадочных грунтах, следует прокладывать на безопасных расстояниях от жилых массивов, промышленных предприятий, железных, шоссейных дорог и других объектов в соответствии со СНиП 2.04.07-86 „Тепловые сети". СНиП ²²-89-80 „Генеральные планы промышленных предприятий" и СНиП 2.04.02-84 „Водоснабжение. Наружные сети и сооружения".

18. Прочность трубопроводов следует проверять при совместном действии нагрузок, возникающих в обычных условиях строительства и регламентированных установленными нормами, а также при воздействиях от подработки или просадки грунтов.

19. В качестве конструктивных мер защиты следует устанавливать компенсаторы, повышать прочность труб и сварных стыков в сочетании с полимерными покрытиями и малозащемляющими обсыпками, а также повышать герметичность раструбных стыков.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Справочное

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ (ДЛЯ ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЙ)

1. Вероятные сдвижения и деформации  — величины сдвижений и деформаций, определяемые в условиях, когда отсутствуют календарные планы развития горных работ.

2. Вертикальные деформации земной поверхности (наклоны, кривизна)  — деформации земной поверхности в вертикальной плоскости, вызванные неравномерностью вертикальных сдвижений.

3. Горизонтальное сдвижение — горизонтальная составляющая вектора сдвижения точки земной поверхности в мульде сдвижения.

4. Кривизна мульды сдвижения  — отношение разности наклонов двух соседних интервалов мульды к полусумме длин этих интервалов.

В точках мульды различают кривизну:

в направлении простирания р_х ;

в направлении вкрест простирания в полумульде по падению р _y1 ;

в направлении вкрест простирания в полумульде по восстанию р_у2 ;

в заданном направлении р _l .

5. Мульда сдвижения земной поверхности  — участок земной поверхности, подвергшийся сдвижению под влиянием подземных разработок.

6. Наклоны интервалов в мульде сдвижения  — отношение разности оседаний двух соседних точек мульды к расстоянию между ними.

В точках мульды различают наклоны:

в направлении простирания пластов i_x ;

в направлении вкрест простирания пластов в полумульде по падению i_y1 ;

в направлении вкрест простирания пластов в полумульде по восстанию i_y2 ;

в заданном направлении i _l .

7. Ожидаемые сдвижения и деформации  — величины сдвижений и деформаций, определяемые в условиях, когда имеются календарные планы развития горных работ и известны необходимые для расчетов исходные данные.

8. Оседание — вертикальная составляющая вектора сдвижения точки земной поверхности в мульде сдвижения.

9. Относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия — деформации земной поверхности в горизонтальной плоскости, вызванные неравномерностью горизонтальных сдвижений в мульде сдвижения.

В точках мульды сдвижения различают горизонтальные деформации:

в направлении простирания пластов e _x ;

в направлении вкрест простирания пластов в полумульде по падению e _y1 ;

в направлении вкрест простирания пластов в полумульде по восстанию e _y2 ;

в заданном направлении e_l .

10. Подработка объекта  — выемка полезного ископаемого, оказывающая влияние на объект.

11. Подрабатываемая территория  — территория, подвергающаяся влиянию подземных горных разработок. Границы зоны влияния горных разработок определяются граничными углами.

12. Предохранительный целик  — часть залежи полезного ископаемого, оставляемая в недрах в целях предотвращения опасности влияния горных разработок на объекты.

13. Провал  — участок земной поверхности, подвергшийся обрушению под влиянием подземных горных выработок.

14. Снашивание в точках мульды сдвижения  — величина изменения прямого (до деформации) угла квадрата, стороны которого параллельны и перпендикулярны линии простирания пласта. Различают снашивание в направлении простирания (вкрест простирания) пласта и в заданном направлении.

15. Скручивание в точках мульды сдвижения  — отношение разности наклонов параллельных до деформаций границ квадратной площадки к ее стороне. При расчете скручивание в направлении простирания (вкрест простирания) определяется как вторая производная функции оседаний по перемещениям х и у (где х — расстояние по направлению простирания от рассматриваемой точки до главного сечения мульды вкрест простирания; у — расстояние по направлению вкрест простирания от рассматриваемой точки до главного сечения мульды по простиранию пласта).

Различают скручивание в направлении простирания (вкрест простирания) и в заданном направлении.

16. Тектонические дизъюнктивные нарушения  — нарушения сплошности массива горных пород, выражающиеся в перемещении блоков пород относительно друг друга по плоскости разрыва сместителя.

17. Уступы - сосредоточенные деформации земной поверхности, проявляющиеся в образовании трещин со сдвигом пород. Уступы возникают как следствие относительных разрывных перемещений смежных участков по напластованию, поверхностям разрывных нарушений, осевым поверхностям складок и т.п.

Различают прямые и обратные уступы. У прямого уступа участок у края трещины, расположенной ближе к точке максимального оседания, оседает больше, чем расположенный дальше от этой точки; у обратного уступа — наоборот.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

КАТЕГОРИИ ТЕРРИТОРИЙ ЗАЛЕГАНИЯ ПОЛЕЗНЫХ

ИСКОПАЕМЫХ ПО УСЛОВИЯМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Рекомендуемое

РАСЧЕТНЫЕ СХЕМЫ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ

ПОДРАБАТЫВАЕМЫЕ ТЕРРИТОРИИ

1. Схема вертикальных перемещений земной поверхности при подработке принимается в зависимости от горногеологических условий в виде параболического цилиндра с радиусом в вершине, равным R , или смещения основания параллельно начальной горизонтальной поверхности с образованием вертикального уступа высотой h (черт. 1 настоящего приложения).

2. Перемещение любой точки основания у относительно оси здания (сооружения) или его отсека определяется по формуле

(1)

где х — расстояние от рассматриваемой точки до центральной оси здания (сооружения) или его отсека (см. черт. 1 настоящего приложения) .

Черт. 1. Схемы вертикальных перемещении темной поверхности при подработке, вызванных кривизной (в) или образованием уступа (б)

3. Разность перемещений D y двух точек основания здания (сооружения), вызванная кривизной земной поверхности, определяется по формуле

(2)

где X₁ , Х ₂  — расстояние от рассматриваемых точек основания до соответствующей центральной оси здания (сооружения) или его отсека.

4. Разность перемещений D y двух точек основания здания (сооружения) , вызванная равномерным наклоном i земной поверхности, определяется по формуле

(3)

5. Угол наклона в любой точке основания i_p , вызванный деформациями земной поверхности, определяется по формуле

(4)

6. Расчетное направление линии уступа следует принимать по простиранию пластов полезных ископаемых.

7. Расчетное местоположение уступа в плане здания (сооружения) следует принимать таким, при котором возникают наибольшие усилия в несущих конструкциях или наибольший крен здания (сооружения).

В тех случаях, когда линии уступов могут быть протрассированы со стороны участка, расположенного рядом с застраиваемой площадкой, расчетное местоположение уступа в плане следует принимать по его возможному расположению.

8. Схема горизонтальных перемещений земной поверхности принимается в виде линейных треугольных эпюр с нулевой точкой, расположенной в центре здания (сооружения) . Перемещение любой точки основания D l относительно соответствующей центральной оси здания (сооружения) или его отсека (черт. 2 настоящего приложения), вызванное горизонтальными деформациями (растяжением-сжатием) . следует определять по формуле

(5)

Примечание. В продольной раме каркасного здания или его отсека положение центральной оси следует принимать в середине блока жесткости независимо от расположения блока жесткости относительно оси симметрии.

Черт. 2. Схемы к расчету перемещении точек земной поверхности под воздействием горизонтальных деформаций

а — растяжении; б — сжатия

ТЕРРИТОРИИ С ПРОСАДОЧНЫМИ ГРУНТАМИ

9. При выборе схем деформаций основания в результате локального замачивания грунтов необходимо рассматривать два случая расположения источника замачивания: первый — под серединой здания (сооружения); второй — под торцом здания (сооружения) , черт. 3. 4 настоящего приложения.

10. В грунтовых условиях 1 типа по просадочности расчетную схему вертикальных перемещений основания с неустраненной или частично устраненной просадочностью грунтов в деформируемой зоне Н _sl,p (см. черт. 3 настоящего приложения) следует принимать с учетом просадки грунтов при совместном воздействии внешней нагрузки, передаваемой фундаментами здания (сооружения), и собственного веса грунтов, а также принимать в виде осноза-

Черт. 3. Схемы вертикальных перемещении основания здания (сооружения) при просадке грунтов от внешней нагрузки

а — замачивание основания под серединой здания (сооружения) ; б — то же, под торцом; 1 — источник замачивания; 2 — область растекания воды; а - длина участка неравномерной просадки; b  — угол растекания воды; Н _w ,— глубина расположения источника замачивания; h_sl,p - зона просадки основания от внешней нагрузки; Н _sl — просадочная толща

Черт. 4. Схемы вертикальных и горизонтальных перемещений земной поверхности при просадке грунтов от собственного веса

а — при расположении просадочной воронки под серединой здания (сооружения); б — то же, под торцом; 1 — просадочная воронка; 2 — кривая горизонтальных перемещении поверхности грунта

ния переменной жесткости (с участками неравномерной просадки в зонах замачивания грунтов) .

Схемы изменения жесткости основания при местном его замачивании следует принимать по линейному закону от минимального С₁ до максимального С значений коэффициентов жесткости (черт. 5 Настоящего приложения) , в котором значения коэффициентов С₁ и С определяются согласно рекомендуемому приложению 11.

Длину до участка основания переменной жесткости следует определять в зависимости от глубины заложения фундамента, глубины расположения источника замачивания, глубины зоны просадки от внешней нагрузки и от величины угла растекания воды.

Черт. 5. Схемы изменения жесткости основания в грунтовых условиях 1 типа по просадочности

а — замачивание оснований под серединой здания (сооружения) ; б — то же, под торцом

11. В случае полного устранения просадочных свойств грунтов в зоне h_sl,p под зданием (сооружением) расчетную схему деформации его основания в грунтовых условиях ² типа по просадочности следует принимать как для обычных непросадочных грунтов.

12. В грунтовых условиях II типа по просадочности необходимо учитывать: просадку грунтов в верхней зоне основания h_sl,p от внешней нагрузки; просадку от собственного веса грунтов в нижней зоне основания h_sl,g . горизонтальные деформации земной поверхности.

13. Вертикальные перемещения земной поверхности в грунтовых условиях II типа по просадочности (при просадке грунтов от собственного веса в нижней зоне основания h_sl,g просадочной толщи H _sl следует принимать при b _w ³ Н _sl в виде просадочной воронки (см. черт. 4 настоящего приложения) и записывать в виде следующих формул:

при

при

(6)

при

где s_sl,g  — просадка грунтов от собственного веса, определяемая в соответствии со СНиП 2.02.01-83;

х - координата, отсчитываемая от оси источника замачивания;

Ь _w  — ширина горизонтального участка просадки;

r— расчетная длина криволинейного участка просадки грунтов от собственного веса, вычисляемая по формуле

( 7)

где b — угол растекания воды в стороны от источника замачивания, принимаемый равным для лёссовидных супесей и лёссов 35°, а для лессовидных суглинков 50 ° .

Коэффициенты m _b принимают:

для однородных лессовых толщ m _b = 1;

для двухслойных, у которых коэффициент фильтрации верхнего слоя меньше нижнего k _f1 <k_f2 , m _b = 0,7; при k _f1 >k_f2 m _b = 1,4;

для трехслойного основания при k _f1 <k_f2 и k _f2 >k_f3 , m _b = 1,7 ;

для многослойного основания при k _f1 <k_f2 , k _f2 <k_f3 , k _f3 <k_f4 , m _b = 2;

При замачивании на площади шириной b _w < Н _sl просадку грунта следует определять по формулам (6) настоящего приложения , где вместо величины полной просадки грунта s _sl,g подставляется величина возможной просадки грунта s' _sl,g , вычисляемая по формуле

(6)

14. Значение горизонтального перемещения земной поверхности (см. черт. 4 настоящего приложения) , вызванного просадкой грунтов от собственного веса в различных точках просадочной воронки, следует определять по формулам:

(9)

где e  — значение относительных горизонтальных деформаций земной поверхности, равное

e = 0,66 (2s_sl,g /r - 0,005). (10)

15. Наклон земной поверхности в различных точках просадочной воронки следует определять по формулам:

(11)

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЖЕСТКОСТИ ОСНОВАНИЙ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

ОСНОВАНИЯ, СЛОЖЕННЫЕ НЕПРОСАДОЧНЫМИ ГРУНТАМИ, ПРИ СЖАТИИ

1. Коэффициенты жесткости, используемые для оценки напряженно-деформированного состояния конструкций зданий и сооружений в предположении линейной деформируемости грунтов, определяются исходя из осадок основания от действия среднего давления под подошвой фундамента.

Расчет осадок основания следует, как правило, выполнять, применяя расчетную схему основания в виде линейно-деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи или линейно-деформируемого слоя в соответствии со СНиП 2.02.01-83 и указаниями настоящего приложения.

За расчетное состояние грунтов по влажности принимается установившееся значение влажности, равное природной влажности w , если w ³ w_p , и влажность на границе раскатывания w_p , если w< w_p .

2. При определении коэффициентов жесткости основания следует учитывать .форму и размеры подошвы фундамента, неоднородность геологического строения основания и, в необходимых случаях, распределительные свойства грунтов.

Форму и размеры подошвы фундамента следует учитывать при определении вертикальных нормальных напряжении по глубине основания согласно требованиям обязательного приложения 2 СНиП 2.02.01-83.

Неоднородность геологического строения основания следует учитывать определением осадок в точках под подошвой фундамента на расчетных вертикалях геологического разреза, выбираемых в зависимости от характера напластований, наличия линз, включений и т. п. (черт. 1 настоящего приложения). По выбранным вертикалям следует назначать расчетные слои в пределах сжимаемой толщи основания.

Распределительные свойства грунтов основания следует учитывать определением переменного коэффициента жесткости исходя из раздельного учета упругих и остаточных осадок.

3. Остаточные осадки основания следует определять в случаях, когда

p> s _zg (1)

где р - среднее давление (нормальное контактное напряжение) под подошвой фундамента, не превышающее расчетного сопротивления грунта основания;

s _zg  — вертикальное нормальное напряжение на уровне подошвы фундамента от собственного веса вышележащих грунтов.

Если p £s _zg , остаточные осадки не определяют.

4. При определении остаточных осадок основания по всем расчетным вертикалям следует принимать такое же распределение дополнительных напряжений по глубине, как и для вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента.

Остаточная осадках s _pl использованием расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого

Черт. 1. Геологический разрез неоднородного основания

полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле

(2)

где b - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

s _zp,i  — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

h_i  — толщина i-го слоя грунта;

E_pl,i  — модуль остаточных деформаций i-то слоя грунта, определяемый в соответствии с рекомендуемым приложением 12;

n — число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания следует принимать в соответствии с обязательным приложением 2 СНиП 2.02.01-83.

5. Упругие осадки основания по расчетным вертикалям следует определять с учетом неравномерного распределения вертикальных нормальных напряжений по горизонтальным сечениям сжимаемой толщи основания. Значения этих напряжений на глубине по вертикали, проходящей через произвольную точку в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента, следует определять методом угловых точек (см. обязательное приложение 2 СНиП 2.02.01-83) или с использованием формул, по которым производится распределение напряжений в линейно-деформируемом полупространстве от действия нагрузки на поверхность основания.

Упругую осадку основания s _el по расчетной вертикали следует определять по формуле

(3)

где s ' _zp,i  — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта по рассматриваемой вертикали;

E_el,i  — модуль упругих деформаций i-го слоя грунта, определяемый в соответствии с рекомендуемым приложением 12.

6. При использовании расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого слоя остаточные и упругие осадки основания допускается определять по формулам (2) и (3) настоящего приложения, в которых глубина сжимаемой толщи принимается равной толщине линейно-деформируемого слоя.

7. Коэффициент жесткости основания С по рассматриваемой вертикали определяется по формуле

(4)

где s - полная осадка основания по рассматриваемой вертикали, определяемая по формуле

s=s_pl +s_el (5)

Промежуточные значения коэффициента жесткости на участках поверхности основания между расчетными вертикалями следует определять интерполяцией.

8. При определении коэффициентов жесткости основания допускается не учитывать распределительные свойства грунта, если соблюдается условие

(6)

В этом случае при определении упругих осадок основания по формуле (3) настоящего приложения значения напряжений s ' _zp,i по всем рассматриваемым вертикалям в пределах подошвы фундамента следует принимать одинаковыми и равными напряжениям s _zp,i , по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента. Остаточные осадки следует определять по формуле (2) настоящего приложения.

9. В случае, когда значения нормальных контактных напряжений на отдельных участках подошвы фундамента, полученные при расчете конструкции на линейно-деформируемом основании с использованием величин коэффициентов жесткости по формуле (4) настоящего приложения, не удовлетворяют условиям (3) п. 4.27, необходимо учитывать нелинейную зависимость осадки основания от давления (нормального контактного напряжения) , черт. 2 настоящего приложения.

При возрастании давления на поверхность основания следует принимать для расчетов гиперболическую зависимость между осадкой и давлением, при уменьшении давления — линейную зависимость. Допускается применять и другие виды зависимостей осадка (давление), которые проверены экспериментальным путем и опытом проектирования и эксплуатации зданий и сооружений.

Черт. 2. Расчетная зависимость между осадкой и давлением (нормальным контактным напряжением) для нелинейно-деформируемого основания

10. Осадку s поверхности основания при возрастающем давлении р' следует определять по формуле

(7)

где  — приведенная осадка, определяемая по формуле

(8)

здесь s' — полная осадка основания по рассматриваемой вертикали, определяемая по формуле (5) настоящего приложения при давлении p';

р' — среднее давление под подошвой фундамента, не превышающее расчетного сопротивления грунта основания R , определяемого в соответствии со СНиП 2.02.01-83;

p_u  — предельное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии со СНиП 2.02.01-83.

Осадку s поверхности основания при уменьшении давления (разгрузке) следует определять по формуле

(9)

где s _a  — осадка при давлении р _a , с которого началась разгрузка (точка а на кривой нагружения, см. черт. 2 настоящего приложения) ;

s' _el  — упругая осадка основания при давлении р', определяемая по формуле (3) настоящего приложения. '

11. Коэффициенты жесткости нелинейно-деформируемого основания следует определять по формулам:

касательный (действительный) С _k при нагружении

C _k = tga₁ ; (10)

секущий (средний) С _c при нагружении

C_c = tga₂ (11)

касательный C_pk при разгрузке

C_pk = tga₃ (12)

секущий C_pc при разгрузке

С _pc = tga ₄ (13)

Значения касательных коэффициентов жесткости следует использовать при расчетах конструкций на нелинейно-деформируемом основании при ступенчатом нагружении (шаговый метод), значения секущих коэффициентов жесткости — при фиксированном значении нагрузки (метод секущих или метод последовательного уточнения жесткостей).

12. При зависимостях между осадкой и давлением по формулам (7) и (9) настоящего приложения значения коэффициентов жесткости следует определять по формулам:

касательный (действительный) С _k при нагружении

(14)

секущий (средний) С _c при нагружении

(15)

касательный С _pk при разгрузке

(16)

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5