• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9

Таблица 40

10.4. Для внутренней отделки помещений защитных сооружений должны применяться несгораемые или трудносгораемые материалы. Запрещается применение сгораемых синтетических материалов для изготовления нар и другого оборудования.

При использовании под убежища гардеробных помещений, размещаемых в подвалах, хранение домашней и рабочей одежды должно производиться на металлических вешалках или в металлических шкафчиках.

10.5* . В складских помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения вместимостью 600 чел. и более и используемых для хранения сгораемых материалов и несгораемых в сгораемой таре, следует предусматривать устройство автоматических установок пожаротушения, а также вентиляции, используемой для дымоудаления.

10.6*. При приспособлении под убежища помещений, в которых в мирное время размещаются производства категории В, стоянки легковых автомобилей, склады сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре, следует предусматривать возможность удаления дыма при пожаре с помощью вытяжной системы вентиляции.

Объем удаляемого воздуха должен составлять не менее четырехкратного.

На вытяжной системе вентиляции должен устанавливаться герметический клапан (или утепленная заслонка) с электроприводом, открывание которого должно предусматриваться одновременно с пуском вентилятора.

Пуск вентилятора должен предусматриваться:

а) от пускового устройства в ФВП;

б) от пускового устройства, устанавливаемого у основного входа в убежище, используемого в мирное время;

в) от дымовых извещателей.

Одновременно с пуском вентилятора вытяжной системы вентиляции выключаются вентиляторы и закрываются герметические клапаны на приточных системах вентиляции.

10.7* . Защитные сооружения должны иметь не менее двух входов с шириной двери не менее 0,8 м и высотой двери не менее 1,8 м.

10.8. Выход (вход) из убежища, имеющего ДЭС, через общую лестничную клетку многоэтажного здания допускается предусматривать при условии отделения глухими несгораемыми ограждениями маршей, идущих в подвал, от маршей, идущих на второй и последующие этажи, и устройства обособленного выхода наружу.

10.9* . Помещения машинного зала и запаса топливно-смазочных материалов защищенных ДЭС относить по пожарной опасности к категории В с оборудованием стационарными автоматическими противопожарными установками. Для дымоудаления из помещения ДЭС допускается использовать вытяжное вентилятор ДЭС.

10.10. В убежищах вместимостью 600 чел. и более внутренний водопровод для пожаротушения следует предусматривать в тех случаях, когда это определено требованиями соответствующих глав СНиП в зависимости от назначения помещений в мирное время.

10.11. В защитных сооружениях ввод средств пожаротушения должен предусматриваться через входные проемы, заполняемые в мирное время обычными дверями, согласно п. 2.16 настоящих норм.

10.12. Защитные сооружения в соответствии с их использованием в мирное время должны иметь первичные средства пожаротушения (ручные пенные огнетушители, песок и др.1 в количествах, предусмотренных соответствующими типовыми правилами пожарной безопасности.

10.13*. При проектировании убежищ гражданской обороны должна производиться оценка пожарной обстановки и загазованности при массовых пожарах в районе расположения убежища согласно прил. 1 * .

ПРИЛОЖЕНИЕ 2*

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВМЕСТИМОСТИ УБЕЖИЩ ДЛЯ НЕТРАНСПОРТАБЕЛЬНЫХ БОЛЬНЫХ И ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ УЧРЕЖДЕНИЙ ЗДРАВООХРАНЕНИЯ

1. Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных определяется из расчета:

больных - в соответствии с заданием на проектирование, но не более 10 % общей проектной вместимости лечебных учреждений в мирное время;

медицинского персонала: 2 врача, 3 дежурные медицинские сестры (фельдшеры), 4 санитарки, 2 медицинские сестры для операционно-перевязочной и одна медицинская сестра для процедур на 50 нетранспортабельных больных. На каждые последующие 50 больных должно приниматься 50 % указанного количества медицинского персонала;

обслуживающего (технического) персонала: дежурные слесари (2), дизелист, электрик, буфетчица - 5 чел. на убежище.

2. Противорадиационные укрытия в учреждениях здравоохранения следует проектировать:

а) на полный численный состав больных, медицинского и обслуживающего персонала в учреждениях здравоохранения, имеющих в своем составе коечный фонд;

б) на штатную численность медицинского учреждения, не имеющего коечного фонда;

в) на полную численность расчетного состава по плану использования лечебно-оздоровительного учреждения.

Под учреждениями здравоохранения понимаются:

а) имеющие коечный фонд больницы, клиники, госпитали, медсанчасти, родильные дома, диспансеры, профилактории, научно-исследовательские институты без клиник, медицинские учебные заведения, поликлиники, аптеки, химико-фармацевтические производства, санитарно-эпидемиологические и дезинфекционные станции;

б) лечебно-оздоровительные учреждения: пансионаты, дома и базы отдыха, пионерские лагеря.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ

Отдельно стоящее убежище, возводимое в водонасыщенном грунте. Уровень грунтовых вод 2 м от поверхности земли.

Сооружение со стенами из бетонных блоков толщиной 0,6 м и перекрытием из сборных плит, свободно опертых на стены и замоноличенных слоем бетона, с засыпкой поверху слоем песчаного грунта толщиной 1 м.

Высота остова сооружения 4 м, расчетный пролет перекрытия l = 3 м. Расчетная динамическая нагрузка 2 кгс/см² при времени нарастания t менее 6 м• с, Для гидроизоляционного покрытия используется листовой полиэтилен в один слой, приклеенный мастикой БКС. Толщина листа полиэтилена d = 0 ,15 см, расчетное сопротивление растяжению R _и = 155 кгс/см² (по табл. 81 ), модуль деформации Е _и = 790 кгс/см² , расчетное сопротивление мастики БКС сдвигу R _м = 17,5 кгс/см² (по табл. 8) относительное удлинение Î _и = 0,2.

1. Определяем ширину возможной трещины, которая возникает в конструкции сооружения под воздействием нагрузки.

Одним из наиболее опасных мест, в которых возможны разрывы гидроизоляционного покрытий при образовании трещин в конструкции, является сопряжение перекрытия со стеной.

Согласно пп. 4.3* и 4.4* настоящих норм, расчет ведем с условием обеспечения полного прогиба перекрытия не более 1/200/ (т. е. К = 1). Зная величину прогиба, размеры пролета и толщину стены, определяем путем графического построения, что ширина трещины будет 0,6 см.

Допустимая величина трещины по условию разрыва или вдавливания гидроизоляционного покрытия из листового полиэтилена равна 0,5 см. Для обеспечения сохранности гидроизоляции перекрытия в данном случае убежище необходимо запроектировать с прогибом не более 1/240 l .

2. Определяем расчетную величину деформации а _т , при которой гидроизоляционное покрытие будет деформироваться без разрыва:

где К _и - согласно табл. 7, равно 1;

g - с учетом нагрузки от грунта равно 2 ,18 кгс/см² ;

f _и - согласно табл. 9, равно 0 ,36;

см.

Следовательно, при этой расчетной величине деформации а _т = 0,52 см разрыва гидроизоляционного покрытия не произойдет.

3. Проверяем на отрыв гидроизоляции на вертикальных поверхностях при осадке сооружения под воздействием нагрузки.

По условиям работы гидроизоляции на эти воздействия наиболее опасным местом является сопряжение стены с фундаментом, т.е. на отметке 5 м от поверхности земли.

Нормальное давление со стороны грунта на гидроизоляционное покрытие g будет равно сумме динамической нагрузки, действующей на стену, давления грунта и гидростатического давления:

g = 2 + 0,23 + 0,3 = 2 ,53 кгс/см² ;

gf _и < R _м

2 ,53× 0 ,36 < 17 ,5.

Таким образом, условие соблюдается.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

КОЭФФИЦИЕНТ S ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ СХЕМ ЗАГРУЖЕНИЯ И УСЛОВИЙ НА ОПОРАХ

При загружении элемента одновременно по нескольким схемам коэффициент S равен:

где S ₁ и М ₁ , S ₂ , и М ₂ , S _n и M _n - соответственно коэффициенты S и наибольший изгибающий момент M для каждой схемы загружения. В этом случае в формуле прогиба величина определяется при значении M , равном сумме наибольших изгибающих моментов, определенных для каждой схемы загружения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПРОТИВОВЗРЫВНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УБЕЖИЩ

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОРУЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ С _х

ПРИЛОЖЕНИЕ 9*

ПРИЛОЖЕНИЕ 10*

ПРИЛОЖЕНИЕ. 11*

РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ

СВОРНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ УСИЛИЙ РАСПОРА

Динамическая прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепления на концах посредством болтовых или сварных соединений к опорам либо надежные замоноличенные швы между торцевыми опорными сечениями и примыкающими к ним конструкциями (стенами, колоннами), рассчитывается с учетом усилия распора Н по формуле

М £ М^н = R _а ^д F _а (h ₀ -0,5х ^н ) +Н (d - f _пр ^н -0,5_х ^н ),

где М - момент от нагрузки;

R _а ^д - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;

F _а - площадь растянутой арматуры;

h ₀ - рабочая высота сечения;

х ^н - высота сжатой зоны нормального сечения элемента с учетом действия усилия Н ;

Н - усилие распора, подсчитываемого из условия возможной прочности на срез закреплений болтов или сварных швов либо воздействия продольной силы, принимаемой по пп. 3.6 - 3.9 настоящих норм;

d - расстояние от верхней грани торцевого сечения до точки приложения распорного усилия; при сварных или болтовых соединениях на опорах либо при упоре в жесткие стены расстояние d принимается равным рабочей высоте сечения h ₀ ;

f _пр ^н - предельный прогиб, достигаемый элементом к моменту начала раздробления бетона на верхней грани сжатой зоны.

Высоту сжатой зоны х ^н следует определять по формуле

где R _а.с ^д - расчетное динамическое сопротивление арматуры сжатию;

F ¢ _а - площадь сжатой арматуры;

R _пр ^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

b - ширина прямоугольного сечения.

Предельный прогиб f _пр ^н определяется по формуле

,

где x _б.пр - величина относительного укорочения бетона, равная:

x _б.пр = (350 - 200 x ^н ) 10^-5 ;

x ^н - относительная высота сжатой зоны сечения с учетом действия усилий продольного обжатия (внешней сжимающей силы, усилия предварительного напряжения, распорного усилия), равная:

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

l ₀ - расчетная длина элемента.

Изгибающий момент М ^н , определяемый с учетом распорного усилия, не должен превышать предельный изгибающий момент М _пр ^д , подсчитанный при граничной относительной высоте сжатой зоны сечения x ^д .

Предельный изгибающий момент М _пр ^д , воспринимаемый нормальным сечением, следует определять по формулам:

для прямоугольных сечений

М _пр ^д = 0,5bh ₀ ² R _пр ^д ;

для элементов с сечениями, отличными от прямо угольных,

М _пр ^д = R _пр ^д S _R + R _а.с ^д S _{a ¢} ,

где S _R - статический момент площади сжатого бетона при относительной высоте сечения x _R ^д ;

S _{a ¢} - статический момент площади сжатой арматуры относительно центра тяжести растянутой арматуры;

x _R ^д - граничное значение относительной высоты сжатой зоны. определяемое по п. 4.19 настоящих норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12*

РАСЧЕТ СТЕН КОМПЛЕКСНОЙ КОНСТРУКЦИИ

Расчет стен комплексной конструкции убежищ производится для сечений, нормальных к их продольной оси. Комплексные конструкции, работающие на изгиб, следует проверять также расчетом на воздействие скалывающих напряжений.

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится, как и в железобетонных конструкциях, в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны кирпичной кладки x _к ^д и ее граничным значением x _R ^д _к .

Расчет производится:

при x _к ^д £ x _R ^д _к с учетом расчетных динамических сопротивлений арматуры;

при x _к ^д > x _R ^д _к учетом напряжении s _а ^д , достигаемых в арматуре и определяемых по формуле

. (1)

Значения x _к ^д определяются из выражения

или ,

где h ₀ - рабочая высота сечения, равная сумме толщин материалов комплексной конструкции за вычетом расстояния от растянутой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры;

х ^д - высота сжатой зоны комплексного сечения;

R _а ^д - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;

m - коэффициент армирования сечения;

R _к.и ^д - расчетное сопротивление кладки изгибу,

равное:

R _к.и ^д = 1,25R _к.с К _у , (2)

где R _к.с - расчетное сопротивление кирпичной кладки на сжатие, принимаемое согласно СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкции;

К _у - коэффициент динамического упрочнения кладки, принимаемый равным 1 ,2.

Величина x _{R к} ^д определяется по формуле

, (3)

где x _{Q к} ^д - характеристика сжатой зоны кладки, определяемая по формуле

x _{Q к} ^д = 0 ,85 - 0,0008 R _к.и ^д . (4)

Расчет прочности нормальных сечений на изгиб производится по формуле

М £ R _а ^д F _а (h ₀ - 0,5 х ^д ), (5)

где F _а - площадь растянутой арматуры.

Высота сжатой зоны комплексного сечения определяется по формуле

, (6)

где b - расчетная ширина элемента.

При расчете изгибаемых комплексных конструкций на действие поперечной силы должно соблюдаться условие (при расчете по предельному состоянию I а)

Q £ 0,45b (R _пр ^д h _б + R _к.и ^д h _к ), (7)

где h _б , h _к - толщина железобетона и кирпичной кладки в стене;

R _пр ^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона (при сжатии).

Если условие (7) не выполняется, то следует либо повышать марку бетона, либо увеличивать толщину железобетонной части сечения.

Допускается производить расчет комплексной конструкции на действие поперечной силы только с учетом толщины железобетонной части стены.

Расчет прочности комплексных конструкций на сдвиг по поверхности контакта кладки и железобетона производится по формуле Q £ 0,9R _ср ^д bh ₀ , (8)

где R _ср ^д - расчетное динамическое сопротивление срезу кладки по перевязанному сечению.

Если условие (8 ) не соблюдается, то следует принять конструкцию сопряжения кирпичной кладки с железобетоном, обеспечивающую это условие.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13*

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА

СОДЕРЖАНИЕ

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9