СНиП 2.06.04-82 (1989, с изм. 2 1995), часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5

; (47)

(48)

и - относительные ординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил, принимаемые по графикам рис.21:

m _i и m _v - инерционный и скоростной коэффициенты фазы, принимаемые по графикам рис.22.

Рис.19 . Графики коэффициентов линейной нагрузки от волн q _xi , q _xv , q _zv при d/ l :

1) 0,1; 2) 0,15; 3) 0,2; 4) 0,3; 5) 0,5; 6) 1; 7) 5 и l /h = 8-15 - штриховые линии

Расстояние z_Q от расчетного уровня воды до точки приложения си лы Q при любом удалении x от вершины волны до преграды следует опре делять по формуле (46), при этом коэффициенты d _i и d _v должны при ни маться согласно графикам 1 и 2 рис.15 для данного значения c =x/ l .

Рис.20. График значений коэффициента h _rel

1 - при d/ l = 0,5 и l /h = 40; 2 - при d/ l = 0.5 и l /h = 20, а также при d/ l = 0 ,2 и l /h = 40; 3 - при d/ l = 0 ,5 и l /h = 10 , а также при d/ l = 0 ,2 и l /h = 20; 4 - при d/ l = 0,2 и l /h = 10

Рис.21. Графики значений относительных координат

1 - ; 2 -

Рис.22. Графики значений инерционного m _i , и скоростного m _v коэффициентов фазы

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

2.6. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн P_max ,кН/м, на горизонтальную обтекаемую преграду (см. рис.14, б) с поперечными размерами a £ 0,1l , м, и b £ 0,1l , м, при z_c ³ b но (zc - b/ 2 ) > h /2 и при (d -z_c ) ³ b должно определяться по формуле

( 49)

для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки P_x,max , кН/м, при соответствующем значении вертикальной составляю щей линейной нагрузки P_z кН/м;

с максимальной вертикальной составляющей линейной нагрузки P_z,max , кН/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей линейной нагрузки P_x , кН/м.

Расстояние x , м, от вершины волны до центра преграды при действии максимальных линейных нагрузок P_x,max и P_z,max должны определяться по относительной величине c = x /l , принимаемой согласно рис.18 и 23.

Рис.23. Графики значений коэффициентов сочетания d _zi инерционного (графики 1) и d _zv - скоростного (графики 2) компонентов вертикальной линейной нагрузки от волн

2.7. Максимальное значение горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн P_x,max , кН/м, на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять из ряда величин, получаемых при различных значениях x , по формуле

P_x,max = P_xi d _xi + P_xv d _xv , (50)

где P_xi и P_xv - инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по формулам:

; (51)

; (52)

d _xi и d _xv - коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис.18 при значении x согласно п.2.1;

q _xi и q _xv - обозначения те же, что и в п.2.2;

b _i и b _v - инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис.17 при значениях a/b - для горизонтальной и b/a - вертикальной составляющих нагрузки.

2.8. Максимальную величину вертикальной составляющей линей ной нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду P_z,max , кН/м, необходимо определять из ряда величин, получаемых при разных значениях x , по формуле:

P_z,max = P_zi d _zi + P_zv d _zv , (53)

где P_zi и P_zv - инерционный и скоростной компоненты вертикальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по формулам:

; (54)

; (55)

d _zi и d _zv - инерционный и скоростной коэффициенты сочетания, принимаемые по графикам 1 и 2 рис.23 при значении x согласно п.2.1;

q _zi и q _zv - коэффициенты линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам в и г рис.19 при значениях относительной ординаты

;

b _i и b _v - обозначения те же, что и в п.2.7.

2.9. Значение горизонтальной P_x , кН/м, или вертикальной P_z , кН/м, составляющих линейной нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду при любом ее расположении х относительно вершины волны следует определять соответственно по формуле (50) или (53 ), при этом коэффициенты сочетания d _x i, d _xv или d _zi , d _zv должны приниматься по графикам рис.18 и 23 для заданного значения c = x/ l .

2.10. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн P_max , кН/м, на лежащую на дне цилиндрическую преграду (см. рис.14, б), диаметр которой D £ 0,1l , м, и D £ 0,1d , м, должно определяться по формуле (49) для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки Р_{x ,max} , кН/м, при соответствующем значении вертикальной составляю щей линейной нагрузки P_z , кН/м;

с максимальной вертикальной составляющей линейной нагрузки P_z,max , кН/м, при соответствующем значении горизонтальной составля ющей линейной нагрузки Р_x , кН/м.

2.11. Максимальную горизонтальную Р_х,max , кН/м, и соответству ющую вертикальную Р_z , кН/м, проекции линейной нагрузки от волн, действующих на лежащую на дне цилиндрическую преграду, необходимо определять по формулам:

P_x,max =P_xi d _xi + P_xv d _xv ; (56)

, (57)

где P_xi и P_xv - соответственно инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по формулам:

; (58)

; (59)

d _xi и d _xv , q _xi и q _xv - обозначения те же, что в п.2.7.

Максимальную вертикальную Р_z,max , кН/м, и соответствующую горизонтальную Р_x , кН/м, проекции линейной нагрузки от волн необходимо принимать равными и P_x = P_xv .

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬ НУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

2.12. Максимальную силу от воздействия разбивающихся (разрушающихся) волн Q_cr,max , кН, на вертикальную цилиндрическую преграду, диаметр которой D £ 0,4d_cr , м, необходимо определять по отдельным значениям силы от воздействий волн Q_cr , кН, полученным для ряда положений преграды относительно вершины волны (рис.24, а) с интервалом , начиная с (где х - расстояние, м, от вершины разбивающейся волны до оси вертикальной цилиндрической преграды).

Сила от воздействия волн Q_cr , кН, для любого положения цилиндрической преграды относительно вершины волны должна определяться по формуле

Q_cr = Q_i,cr + Q_v,cr , (60)

где Q_i,cr и Q_v,cr - инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия разбивающихся волн, кН, определяемые по формулам:

, (61)

, (62)

где d_t - глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (см. рис.24, а):

d_t = d_cr - (h_sur - h _c,sur ) ; (63)

h_sur - высота (трансформированной) волны, м, при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия h_sur £ 0, 8d_t ;

h _c,sur -превышение над расчетным уровнем воды вершины (при первом обрушении) волны, м;

d _i,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24, б .

Рис. 24. Схема к определению нагрузок от разбивающихся волн и графики значений коэффициентов d _i,cr - кривая 1 и d _v,cr - кривая 2

2.13. Линейную нагрузку от разбивающихся волн q_cr , кН/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине z, м, от расчетного уровня (см. рис. 24, a ) при относительном удалении оси преграды от вершины волны необходимо определять по формуле

q_cr =q_i,cr + q_v,cr , (64)

где q_i,cr и q_v,cr - инерционный и скоростной компоненты, линейной нагрузки от разбивающихся волн на вертикальную преграду, кН/м, определяемые по формулам:

; (65)

, (66)

где e _i,cr и e _v,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 25 при значениях относительной глубины

Примечание. Коэффициенты d _i,cr ( рис.24б) и e _i,cr ( рис.25б а) следует при нимать положительными при x/d_t > 0 и отрицательными при x/d_t < 0 .

Рис.25. Графики значений инерционного e _i,cr и скоростного e _v,cr коэффициентов

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.14. Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок, определенных согласно пп.2.1-2.9 как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекаемые преграды при расстояниях между их осями l, м, равных и более трех диаметров D , м; при l < 3D (где D - наибольший диаметр элемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоящий элемент сооружения, необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту y _t и лучу y _l волн, принимаемые по табл.14.

Таблица 14

Относительное расстояние между осями преград l/D	Коэффициенты сближения y t и y l при значениях относительных диаметров D/ l
	y t		y l
	0,1	0,05	0,1	0,06
3	1	1	1	1
2,5	1	1,05	1	0,98
2	1,04	1,15	0,97	0,92
1 ,5	1,2	1,4	0,87	0,8
1 ,25	1,4	1,65	0,72	0,68

2.15. Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооруже ния необходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляющих нагрузки, ординаты которых должны определяться согласно п.2 .9 с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления от вершины расчетной волны отдельных участков элемента.

Примечание. Нагрузку от волн на элементы сооружения, наклоненные к горизонтали под углом менее 25° , определять соответственно по пп.2.4 и 2.8 как на вертикальную или горизонтальную обтекаемую преграду.

2.16. Динамическую нагрузку от воздействия нерегулярных ветровых волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов следует определять умножением значения статической нагрузки, полученной согласно пп.2.14 и 2.15 от волн с высотой заданной обеспеченности в системе и средней длиной, на коэффициент динамичности k_d , принимаемый по табл. 15.

При отношениях периодов необходимо выполнять динамический расчет сооружения.

Таблица 15

Отношение периодов	0 ,01	0 ,1	0 ,2	0 ,3
Коэффициент динамичности kd	1	1,15	1,2	1,3
Tc - период собственных колебаний сооружения, с; - средний период волны, с.

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРЫ БОЛЬШИХ ДИАМЕТРОВ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)*

2.17* Максимальный опрокидывающий момент M_z,por, кН× м, от волнового давления на сплошное днище вертикальной кругло цилиндрической преграды, расположенной на гравийно-галечниковом или каменнонабросном основании, относительно центра днища следует определять по формуле

( 66а ) *

где b _por - коэффициент опрокидывающего момента с учетом проницаемости основания, принимаемый по табл.15а*.

Полный максимальный опрокидывающий момент, действующий на преграду, определяется как сумма двух моментов: момента от максимальной силы Q_max, равного произведению этой силы, определяемой по п.2.1, на плечо, определяемое по п.2. 5, и максимального момента, определяемого по формуле (66 а) * и совпадающего по фазе с максимальной силой Q_max .

Таблица 15а*

d/ l	Значения коэффициентов b por при D/ l
	0,2	0,25	0,3	0,4
0,12	0,67	0,76	0,82	0,81
0,15	0,59	0,68	0,73	0,73
0,2	0,46	0,52	0,57	0,56
0,25	0,35	0,42	0,44	0,42
0,3	0,26	0,29	0,32	0,32
0,4	0,14	0,15	0,17	0,17
0,5	0,07	0,08	0,09	0,09

2.18*. Волновое давление р , кПа, в точке поверхности вертикальной круглоцилиндрической преграды на глубине z > 0 в момент максимума горизонтальной силы Q_max необходимо определять по формуле

, (66 б)*

где c - коэффициент распределения давления, принимаемый по табл.15 б*

Таблица 15 б*

q , град	Значение коэффициента c при D/ l
	0,2	0,3	0,4
0	0,73	0,85	0,86
15	0,7	0,83	0,85
30	0,68	0,81	0,84
45	0,6	0,74	0,8
60	0,5	0,65	0,7
75	0,35	0,51	0,55
90	0,22	0,34	0,34
105	0,03	0,11	0,1
120	-0,09	-0,08	-0,1
135	-0,23	-0,23	-0,23
150	-0,32	-0,36	-0,33
165	-0,37	-0,42	-0,38
180	-0,41	-0,45	-0 ,4

q - угол между лучом набегающей волны и направлением на рассматриваемую точку из центра преграды (для передней образующей цилиндра q = 0 )

Давление р в точках, лежащих выше расчетного уровня воды ( z <0), при c > 0 принимается по линейному закону между р на уровне c = 0, определяемым по формуле (66 б)* , и р = 0 на уровне z = -c h ; а при c <0 для точек на глубине 0 £ z £ - c h - также по линейному закону между р=0 при z = 0 и р , определяемым по формуле (66 б)* при z = - c h .

2.19*. Максимальную донную скорость v_b,max , м/с, в точках, распо ло женных на контуре преграды (q = 90° и 270°) и впереди преграды на расстоянии 0,25 l от контура преграды (в q = 0°), следует определять по формуле

, (66 в)*

где коэффициент j _v принимается по табл.15в*

Таблица 15в*

Положение расчетных точек	Значение коэффициента j v при D/ l
	0,2	0,3	0,4
На контуре преграды	0,98	0,87	0,77
Впереди преграды	0,67	0,75	0,75

3. НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ , И СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

3.1. Максимальные значения горизонтальной Р_х , кН/м, и вертикальных P_z и P _с , кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на подводный волнолом при ложбине волны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давления (рис.26), при этом р , кПа, должно определяться в зависимости от z с учетом уклона дна i по формулам:

а) при уклоне i £ 0,04:

z = z₁ при z₁ < z₂ , p₁ = r g(z₁ -z₄ ) ; (67)

при z₁ ³ z₂ , p₁ = p₂ ; (68)

z = z2, , (69)

z = z₃ = d, p₃ = k_w p₂ ; (70)

б) при уклоне дна i > 0,04:

z = z₁ , p₁ определяется по формулам (67) и (68);

z = z₂ , p₂ = r g(z₂ - z₄ ); (71)

z = z₃ =d, p₃ = p₂ , (72)

где z₁ - ордината верха сооружения, м;

z₂ - ордината подошвы волны, м, по табл.16;

k_w - коэффициент, принимаемый по табл.17;

z₄ - ордината поверхности воды за подводным волноломом, м, опре деля емая по формуле

z₄ = -k_rd (z₁ - z₅ ) +z₁ ; (73)

k_rd - коэффициент, принимаемый по табл.16;

z₅ - ордината гребня волны перед подводным волноломом, м, принимаемая по табл.16.

Рис.26. Эпюры волнового давления на подводный волнолом

Таблица 16

Таблица 17

Пологость волны	8-	10	15	20	25	30	35
Коэффициент kw	0,73	0,75	0,8	0,85	0,9	0,95	1

3.2. Максимальную донную скорость v_b,max , м/с, перед берегоукрепительным сооружением необходимо определять по формуле (12), где коэффициент k_sl принимается:

а) для вертикальной или круглонаклонной стены по табл.3;

б) для подводного волнолома по табл.18.

Таблица 18

Относительная длина волны	£ 5	10	15	20 и более
Коэффициент ksl	0,5	0,7	0 ,9	1,1

Максимальную донную скорость воды v_b,max , м/с, перед берегоукрепительным сооружением при разбивающихся и прибойных волнах надлежит определять соответственно по формулам (18) и (24) .

Допускаемые значения неразмывающих лонных скоростей должны приниматься согласно п.1.9

3.3. Максимальные значения горизонтальной Р_x , кН/м, и верти кальной Р_z , кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от разбивающихся и разрушающихся волн на вертикальную волнозащитную стену (при отсутствии засыпки грунта со стороны берега) необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давлений (рис.27) , при этом значения р , кПа, и h _с , м, должны определяться в зависимости от места расположения сооружения:

а) при расположении сооружения в створе последнего обрушения прибойных волн (рис.27, а) по формулам:

; (74)

; (75)

Рис.27. Эпюры волнового давления на вертикальну ю волнозащитную стену при расположении сооружения:

а - в зоне прибойной волны; б - в приурезовой зоне; в - за линией уреза

6) при расположении сооружения в приурезовой зоне (рис.27. 6) по формулам:

; (7 6)

; (7 7)

в) при расположении сооружения на берегу за пинией уреза в пределах наката волн (рис.27. в) по формулам:

; (7 8)

; (7 9)

где h _с - превышение гребня волны над расчетным уровнем в створе волнозащитной стены, м;

h_br - высота разбивающихся (разрушающихся) волн, м;

a _n - расстояние от створа последнего обрушения волн до линии уреза (приурезовая зона), м:

a _i - расстояние от створа последнего обрушения волн до сооружения, м;

a _l - расстояние от линии уреза воды до сооружения, м;

a _r - расстояние от линии уреза воды до границы наката на берег разрушившихся волн (при отсутствии сооружения), м, определяемое по формуле:

a _r = h_{run 1%} ctg j ; (80)

h_{run 1%} - высота наката волн на берег, м, определяемая по п.1. 14*.

Примечания. 1. Если ордината верха сооружения z₁ ³ -0,3h , м, то величины волнового давления, определяемые по формулам (74), (76), (78), необходимо умножать на коэффициент k_zd , принимаемый по табл.19.

2. Нагрузки от прибойных волн на волнозащитные стены при расположении их в прибойной зоне следует определять согласно п.1.12.

Таблица 19

Ордината верха сооружения z 1 , м	-0,3h	0,0	+0, Зh	+0,65h
Коэффициент kzd	0,95	0,85	0,8	0,5

3.4. Максимальные значения горизонтальной Р_х , кН/м, и верти кальной Р_z,, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от разрушившихся волн на вертикальную волнозащитную стену (с засыпкой грунта со стороны берега) при откате волны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давлений (рис. 28), при этом значение p_r, кПа, должно определяться по формуле

р_r = r g ( D z_r -0,75h_br ) (81)

где D z_r - понижение поверхности воды от расчетного уровня перед вертикальной стеной при откате волны, м, принимаемое равным в зависимости от расстояния а_l от линии уреза воды до сооружения: при а_l ³ 3h_br D z_r = 0 и при а_l , < 3h_br D z_r = 0,25h_br .

Рис.28. Эпюры волнового давления на вертикальную волнозащитную стену при откате волны

3.5. Волновое давление р , кПа, на криволинейный участок стены необходимо принимать по эпюре волнового давления на вертикальную стену согласно п. 3.3 с ориентированием этой эпюры по нормали к криволинейной поверхности (рис. 29).

Рис.29. Эпюра давления воли на криволинейный участок волнозащитной стены

3.6. Максимальные значения горизонтальных Р_{х, ехt,} Р_х,int кН, и вертикальной Р_z, кН, проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на элемент буны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давления (рис.30), при этом значения волнового давления на внешнюю р_ехt , кПа, и теневую р_int, кПа, грани буны и соответствующие возвышения гребня волны h _ехt м, и h _int, м, должны определяться по формулам:

, (82)

, (83)

где k_a - коэффициент, принимаемый по табл. 20, в зависимости от угла a подхода фронта волны к буне.

Рис. 30. Эпюры волнового давления на буну

Таблица 20

Грань буны	ctg a	Коэффициент k a при значении
		0,03 и менее	0 ,0 5	0,1	0,2 и более
Внешняя	-	1	0,75	0,65	0,6
Теневая	0	1	0,75	0,65	0.6
	0,2	0,45	0,45	0,45	0,45
	0,5	0,18	0,22	0,3	0,35
	1	0	0	0	0

НАГРУЗКИ ОТ СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

3.7* Высоту судовой волны h_sh , м, необходимо определять по формуле

, (84)*

где d_s и l_u - осадка и длина судна, м;

d - коэффициент полноты водоизмещения судна;

v_adm - допускаемая по эксплуатационным , требованиям скорость судна, м/с, определяемая по формуле

; (85)

k_a - отношение подводной площади поперечного сечения судна к площади живого сечения канала А , м² ;

b - ширина канала, м, по урезу воды.

3.8. Высоту наката h_rsh , м, судовой волны на откос (рис. 31) следует определять по формуле

, (86)

где b _sl - коэффициент, принимаемый для откосов, облицованных сплошными плитами, равным 1,4, каменным мощением - 1,0 и каменной наброской - 0,8.

3.9. Максимальное значение линейной нагрузки от судовой волны на крепления берегов каналов P , кН/м, должно приниматься по эпюрам волнового давления (см. рис.31), при этом значения р , кПа, необходимо определять в зависимости от z по формулам:

а) при накате волны на откос, укрепленный плитами (см. рис. 31, а ):

z = z₁ = -h_rsh , p₁ =0 (87)

z =z₂ =0, p₂ = 1,34 r gh_sh (88)

z =z₃ =1,5h_sh , p₃ =0,5 r gh_sh ; (89)

Рис.31. Эпюры давления судовых волн на крепления берегов каналов

а - при накате волны на откос; б - при откате волны с откоса; в - при ложбине волны у верт ик альной стены

б) при откате во лны с откоса, укрепленного плитами (см. рис. 31, б ):

z =z₁ = D z_f , p₁ =0 ; (90)

z =z₂ =0,5h_sh , p₂ = - r g (0,5h_sh - D z_f ) ; (91)

z = z₃ = d_inf , p₃ = p₂ ; (92)

в) при ложбине волны у вертикальной стены (см. рис, 31. в ) :

z =z₁ = D z_f , p₁ =0 ; (93)

z =z₂ =0,5h_sh , p₂ = - r g (0,5h_sh - D z_f ) ; (94)

z = z₃ =d_sh , p₃ =p₂ ; (95)

z =z ₄ =d_sh +d_h , p₄ =0, (96)

где d_inf - глубина низа крепления откоса, м;

d_h - глубина забивки шпунта, м;

D z_f - понижение уровня воды, м, за креплением берега канала вследствие фильтрации, принимаемое равным:

0,25h_sh - для крепления протяженностью по откосу от расчетного уровня воды менее 4 м с водонепроницаемым упором;

0,2h_sh - то же, с протяженностью более 4 м с упором в виде каменной призмы;

0,1 h_sh - для вертикальной шпунтовой стенки.

4. НАГРУЗКИ ОТ СУДОВ (ПЛАВУЧИХ ОБЪЕКТОВ) НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

4.1.* При расчете гидротехнических сооружений на нагрузки от судов (плавучих объектов) необходимо определять:

нагрузки от ветра, течения и волн на плавучие объекты согласно пп. 4.2 - 4.4*;

нагрузки от навала на причальное сооружение пришвартованного судна при действии ветра, течения и волн согласно п. 4.7*;

нагрузки от навала судна при его подходе к портовому причальному сооружению согласно пп. 4.8*- 4.10;

нагрузки от натяжения швартовов при действии на судно ветра и течения согласно пп. 4.11 и 4.12.

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРА, ТЕЧЕНИЯ И ВОЛН НА ПЛАВУЧИЕ ОБЪЕКТЫ

4.2. Поперечную W_q, кН, и продольную W_n , кН, составляющие силы от воздействия ветра на плавучие объекты следует определять по формулам:

для судов и плавучих причалов с ошвартованными судами

; (97)

; (98)

для плавучих доков

; (99)

; (100)

где А_q и A_n - соответственно боковая и лобовая надводные площади парусности (силуэтов) плавучих объектов, м² ;

v_q и v_n - соответственно поперечная и продольная составляющие скорости ветра обеспеченностью 2 % за навигационный период, м/с;

x - коэффициент, принимаемый по табл. 21, в которой a_h - наибольший горизонтальный размер поперечного или продольного силуэтов надводной части плавучего объекта.

Примечание. Площади парусности следует определять с учетом площадей экранирующих преград, расположенных с наветренной стороны.

Таблица 21

Наибольший размер силуэта плавучего объекта аh , м	до 25	50	100	200 и более
Коэффициент x	1	0,8	0 ,65	0 ,5

4.3. Поперечную Q_w , кН, и продольную N_w , кН, составляющие силы от воздействия течения на плавучий объект следует определять по формулам:

; (101)

, (102)

где A_l и A_t - соответственно боковая и лобовая подводные площади парусности плавучих объектов, м² ;

v_t и v_l - поперечная и продольная составляющие скорости течения обеспеченностью 2 % га навигационный период, м/с.

4 .4*. Максимальные значения поперечной Q , кН, и продольной N , кН, горизонтальных сил от воздействия волн на плавучие объекты следует определять по формулам:

Q = cg₁ r ghA_l ; (103)*

N = cr ghA_t , (104)

где c - коэффициент, принимаемый по рис. 32, на котором d_s - осадка плавучего объекта, м;

g ₁ - коэффициент, принимаемый по табл. 21а*, в которой a_l - наибольший горизонтальный размер продольного силуэта подводной части плавучего объекта, м;

h - высота волн обеспеченностью 5 % в системе, м;

A_l и A_t , - обозначения те же, что и в п. 4.3.

Рис. 32. График значений коэффициента c

Таблица 21а *

	0,5 и менее	1	2	3	4 и более
Коэффициент g 1	1	0,73	0,5	0,42	0,4

Примечание. Период изменения волновой нагрузки следует принимать равным среднему периоду волн.

4.5. При расчете гидротехнических сооружений на действие нагрузок, передающихся от плавучих объектов на палы, корневые части причалов и анкерные опоры (для принятого количества, калибра и длины связей, значения натяжения связей в первоначальном состоянии, массы подвесных грузов и места их закрепления), необходимо определять:

горизонтальные и вертикальные нагрузки на сооружения и анкерные опоры;

наибольшие усилия в связях;

перемещения плавучих объектов.

Примечание. На морях с приливами и отливами определение усилий в элементах раскрепления следует производить при самом высоком и самом низком уровнях воды.

4.6. Нагрузки на анкерные опоры, усилия в связях и перемещения плавучих объектов необходимо определять с учетом динамики действия волн, при этом соотношения периодов свободных и вынужденных колебаний плавучих объектов должны приниматься из условия недопущения резонансных явлений.

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА

ПРИШВАРТОВАННОГО СУДНА НА СООРУЖЕНИЕ

4.7*. Линейную нагрузку от навала пришвартованного судна на сооружение q , кН/м, под действием ветра, течения и волн, высота которых превышает допускаемые значения по табл. 216*, следует определять по формуле

, (105)

где Q_tot - поперечная сила от суммарного воздействия ветра, течения и волн, кН, определяемая согласно пп. 4.2, 4.3, 4.4* и 4.6;

l_d - длина участка контакта судна с сооружением, м, принимаемая в зависимости от соотношения длины причала L , м, и длины прямолинейной части борта судна (или обноса) l , м, соответственно: при L ³ l l_d =l ;

при L <l l_d = L .

Примечание. Для причального фронта, образованного несколькими опорами или палами, распределение нагрузки от пришвартованного судна следует принимать только на те из них, которые располагаются в пределах прямолинейной части борта судна.

Таблица 216*

Угол подхода фронта волн к диаметральной плоскости судна a , град	Допускаемые высоты волн h 5% , м, для судна с расчетным водоизмещением D , тыс т
	до 2	5	10	20	40	100	200 и более
До 45	0,6	0 ,7	0 ,9	1 ,1	1,2	1 ,5	1 ,8
90	0 ,9	1 ,2	1, 5	1 ,8	2	2 ,5	3,2

НАГРУЗКИ ОТ НАВАЛА СУДНА ПРИ ПОДХОДЕ К СООРУЖЕНИЮ

4.8*. Кинетическую энергию навала судна Е_q , кДж, при подходе его к портовому причальному сооружению следует определять по формуле

, (106)

где D - расчетное водоизмещение судна, т;

v - нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода судна, м/с, принимаемая по табл. 22;

y - коэффициент, принимаемый по табл. 23, при этом для судов, швартующихся в балласте или порожнем, табличные значения y необходимо уменьшать на 15%.

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5