ВСН 5-71, часть 2
z - коэффициент перепада от предельной величины средней осадки фундамента здания или сооружения S пр.ср. , учитываемой в проекте от длительной нагрузки и осадке сваи, полученной при статических испытаниях свай с условным затуханием осадки. При испытаниях, выполненных с условным затухание осадки равной 0,1 мм за 3 часа, величина коэффициента принимается в зависимости от консистенции грунта "В". При В£ 0 z = 0,25; при 0 £ В £ 0,2 z = 0,20; при В³ 0,3 z = 0,1.
Примечания: 1. Величины коэффициентов приняты при условии отсутствия взаимного влияния свай друг на друга..
2. При взаимном влиянии свай друг на друга независимо от консистенции грунта коэффициент принимается равным z = 0,1.
9. Проектирование буронабивных свай на пучинистых грунтах должно выполняться с учетом требований, содержащихся в "Указаниях по проектированию и строительству малонагруженных фундаментов на пучинистых грунтах". (Госстройиздат, М., 1964).
10. При пучинистых грунтах необходимо производить армирование ствола сваи из условий ее прочности на разрыв от сил пучения.
11. При проектировании фундаментов из буронабивных свай следует добиваться совпадения равнодействующей внешних нагрузок с осью свай.
12. Расчет ростверка бескаркасных крупнопанельных зданий следует производить в соответствии с "Временными указаниями по проектированию ростверков свайных фундаментов бескаркасных крупнопанельных зданий", разработанными НИИ оснований БашНИИстроем (Уфа, 1966).
13. Расчет ростверков кирпичных и крупноблочных зданий следует производить в соответствии с рекомендациями по расчету ленточных ростверков свайных фундаментов под кирпичные и крупноблочные дома, разработанными ГПИ "Фундаментпроект" (Справочник проектировщика. Сложные основания и фундаменты. Стройиздат, М., 1969).
14. Отметку подошвы ростверка назначают с учетом конструктивного решения нулевого цикла и проекта планировки.
При слабопучинистых грунтах под ростверками наружных стен укладывают подготовку из непучинистых материалов (шлак, крупнозернистый песок и др.) или оставляют воздушный зазор не менее 5 см между подошвой ростверка и грунтом.
15. Стыки сборных элементов ростверка следует устраивать по сваям.
16. При наличии уклонов в планировке участка строительства в ростверке опускаются уступы, количество которых должно сводиться к минимуму.
17. Запрещается устройство инженерных коммуникаций в теле ростверка.
18. При прохождении траншей для инженерных коммуникаций на расстоянии менее 0,5 м от сваи коммуникации заключают в обойму, а траншею заполняют бетоном. Длина участка траншеи, подлежащая заполнению бетоном, принимается равной трем диаметрам сваи.
19. При наличии в цокольной части стены температурно-осадочных швов последние должны быть продолжены и в ростверке. Расположение свай назначается парным (зеркальным) по обе стороны от температурно-осадочного шва. Расстояние в свету между сваями рекомендуется принимать не менее 50 см.
20. В углах здания, а также в узлах пересечения продольных и поперечных стен устройство свай обязательно.
21. Сваи армированные и ростверки, предназначенные для эксплуатации в агрессивной среде, должны проектироваться с учетом мероприятий, повышающих стойкость бетона свай и ростверка, предусмотренных СНиПами I -В.27-62 "Защита строительных конструк ций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии."; Ш-В.6-62 "Защита строительных конструкций от коррозии. Правила производства и приемки работ"; СН 262-67 "Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций".
22. Вокруг зданий обязательно устройство водонепроницаемой отмостки, ширина которой должна быть не менее 1 м.
Пример расчета. Рассчитать фундамент из коротких буронабивных свай под здание с центрально приложенной вертикальной расчетной нагрузкой Np = 5,5 т/пог. М.
Грунтовые условия, по данным инженерно-геологических изысканий, приведенных в табл. 5, представлены суглинками, залегающими с поверхности земли до глубины 3 м; причем, до глубины 2 м - суглинками тугопластичными, с 2 до 3 м - суглинками полутвердыми. Далее, до глубины 9,2 м - пески крупные, плотные влажные; грунтовые воды находятся на глубине 9,2 м от поверхности.
Принимаем размеры свай: диаметр d = 0,5 м; длина l = 3,0 м. Шаг свай L = 3 м.
Тогда нагрузка, приходящаяся на одну сваю, N = hNp = 3 х5,5 = 16,5 т. Для свай применяется бетон марки 100.
Решение. Расчет набивных свай по первому предельному состоянию производят с учетом совместной работы свай и грунта, окружающего и подстилающего сваю по формуле (1) приложения 1.
Несущая способность набивных свайных фундаментов, воспринимающих вертикальную сжимающую нагрузку, определяется исходя из сопротивления материала фундамента и сопротивления грунта основания, принимая меньшее из двух значений.
Несущую способность набивных свай по материалу рассчитывают по формуле (3) приложения 1.
m = 0,6; F = 0,196 м2 ; R = 400 т/м2 ;
P м = 0,6х0,196х400 = 47,0 т.
Определяем несущую способность висячей сваи из грунтовых условий по формуле (4) приложения 1.
В плоскости нижних концов свай залегает крупный песок, плотный влажный, для которого (по табл. 4) R н = 70 т/м2 ;
площадь
сечения
Периметр сваи u = p D = 3,14× 0,5 = 1,57 м;
дополнительный коэффициент условий работы mf = 0,8;
нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола, принимаемое по табл. 6, составит:
В =
0,3, тогда 
для
второго слоя 
значение f2 н находим интерполированием:
при
h1
= 1,0
м; В = 0,14; 
при
h2
=
2,0
м; В = 0,14; 
при h3 = 1, 5 м; В = 0,14;
При значениях В < 0,2 значения fi н берутся. Как для В = 0,2.
l 1 = 2,0 м; l 2 = 1,0 м.
Несущая способность сваи по грунту будет:
Р = 0,7× 1[70× 0,196 + 1,57× 0,8(2,3× 2 + 3,85× 1)] = 17,0 т.
Так как несущая способность сваи по материалу Рм = 47,0 т., а по грунту Р = 17,0 т, то принимаем меньшее из двух значений. Несущая способность сваи Р = 17,0 т. Проверяем условие (1) приложения 1.
16,5 т < 17,0 т.
Значит, выбранные размеры (диаметр, длина) свай и их шаг удовлетворяют условию (1). В случае неудовлетворения условию (1) необходимо задаться другими размерами или шагом свай.
Таблица 5
|
Наименование слоев |
Толщина слоя, м |
Удельный вес (d у ), т/м3 |
Объемный вес (g о ), т/м3 |
Природная влажность (W), % |
Предел текучести (W т ) , % |
Предел раскатывания (Wp ), % |
Показатель консистенции (В) |
Коэффициент пористости (e ) |
Степень влажности (G) |
|
Суглинок светло коричневый тугопластичный |
2 |
2,73 |
1,83 |
19,4 |
27,1 |
16,1 |
0,3 |
0,78 |
- |
|
Суглинок коричневый полутвердый |
1 |
2,73 |
1,94 |
20,3 |
30 |
18,7 |
0,14 |
0,69 |
- |
|
Песок крупный, твердый, влажный |
6,2 |
2,67 |
2,09 |
15 |
- |
- |
- |
0,47 |
0,64 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Приспособление для выемки грунта из скважин
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Загрузочная воронка
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Бункер для камня
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
ЖУРНАЛ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО УСТРОЙСТВУ КОРОТКИХ БУТОНАБИВНЫХ БЕТОННЫХ И БУТОБЕТОННЫХ СВАЙ
Объект___________________________________________________
Строительная организация__________________________________
Производитель работ_______________________________________
Лаборант_________________________________________________
Тип бурильного агрегата____________________________________
|
№ п/п |
Дата бурения скважин |
№ скважин (свай) |
Краткая характеристика разбуренных грунтов |
Диаметр скважин |
Глубина скважин |
Дата бетонирования |
Марка бетона (бутобетона) |
Процент содержания камня и бутобетона |
Примечание |
||
|
|
|
|
|
по проекту, м |
фактически, м |
по проекту, м |
фактически, м |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
СОДЕРЖАНИЕ