Таблица 1

Классификация пылевато-глинистых грунтов по степени пучинистости

Наименование грунта	Степень пучинистости грунта
	практически непучинистый f < 0,01	слабопучинистый 0,01 < f £ 0,035	среднепучинистый 0,03 < f £ 0,07	сильнопучинистый 0,07 < f < 0,12	чрезмерно пучинистый f > 0, 12
	Значение параметра Rf
Супеси с 0,02 < I р < 0,07	0,0014	0,0014 - 0.0049	0,0049-0,0098	0,0098-0,0169	0,0169
Супеси пылеватые с 0,02<I £ 0,07	0,0009	0,0009-0,003	0,003-0,006	0,006-0,0103	0,0103
Суглинки с 0,07 <I р < 0,I7	0,001	0,001-0,0035	0,0035-0,0071	0,0071-0,0122	0,0122
Суглинки пылеватые с 0,07 < I р £ 0,13	0,0008	0,0008-0,0027	0,0027 -0,0054	0,0054-0,0093	0,0093
Суглинки пылеватые с 0,13 < I р £ 0,17	0,0007	0,0007-0,0023	0,0023-0,0046	0,0046-0,0079	0,0079
Глины с I р > 0,17	0,0012	0,0012-0,0043	0,0043-0,0086	0,0086-0,0147	0,0147

Примечание. Значение R_f рассчитывается по формуле ( 2.11) , в которой плотность сухого грунта принята равной 1,5 т/м³ ; при иной плотности грунта расчетное значение R_f умножается на отношение r _d /15, где r _d - плотность сухого исследуемого грунта, т/м³ .

Рис. 1. Значение критической влажности W_cr в зависимости от числа пластичности I_p и границы текучести W_L

где k₁ - коэффициент, равный 1,65х10^-4 см² ;

e_o - коэффициент пористости;

- средний диаметр частиц грунта, см, определяемый по формуле

, (2.3)

Здесь p₁ , p₂ , p_i - содержание отдельных фракций грунта, доли ед.;

d₀₁ , d₀₂ , d_0i - средний диаметр частиц отдельных фракций, см.

Средние диаметры частиц отдельных фракций определяется по их минимальным размерам, умноженным на коэффициент 1,4. За расчетный средний диаметр последней тонкой фракции принимается максимальный размер частиц, деленный на коэффициент I,4.

2.3. Пучинистые грунты характеризуется деформацией пучения h_f , представляющей высоту поднятия ненагруженной поверхности промерзшего грунта.

2.4. Неравномерность пучения грунта по площади характеризуется относительной деформацией пучения , под которой понимается отношение разности деформаций пучения D h_f в двух точках к расстоянию L между ними, назначаемому в соответствии с конструктивными особенностями сооружения.

3. КОНСТРУКЦИИ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

3.1. Для зданий с малонагруженными фундаментами следует применять такие конструктивные решения, которые направлены на снижение сил морозного пучения и деформация конструкций зданий, а также на приспособление зданий к неравномерным деформациям оснований.

3.2. Мелкозаглубленный (незаглубленный) фундамент конструктивно представляет собой бетонный или железобетонный элемент уложенный, как правило, на подушку или подсыпку из непучинистого материала (рис.2), которые уменьшают перемещения фундамента как в период промерзания грунта, так и при его оттаивании.

3.3. В качестве материала для устройства подушки (подсыпки) может быть использован песок гравелистый, крупный или средней крупности, мелкий щебень, котельный шлак, а также - непучинистые грунты, имеющее показатель дисперсности Д < 1 .

В необходимых случаях для увеличения несущей способности основания целесообразно предусматривать устройство песчано- щебеночной подушки, состоящей из смеси песка крупного, средней крупности (40%), щебня или гравия (60%).

Рис.2. Конструктивные решения фундаментов;

а - незаглубленный фундамент на выравнивающей подсыпке, б - незаглубленный фундамент на подушке из непучинистого материала, в - незаглубленный фундамент на подсыпке из непучинистого материала, г - мелкозаглубленный фундамент на выравнивающей подсыпке, д - мелкозаглубленный фундамент на подушке из непучинистого материала,

1 - фундаментный блок, 2 - выравнивающая, подсыпка из песка, 3 - подушка из непучинистого материала, 4 - засыпка из непучинистого материала, 5 - подсыпка из непучинистого материала, 6 - отмостка, 7 - гидроизоляция, 8- стена здания

3.4. При высоком уровне подземных вод и верховодке необходимо предусматривать меры к предохранению материала подушки от заиливания окружающим пучинистым грунтом. С этой целью следует обрабатывать грунт по контуру подушки различного вида вяжущими смазочными веществами или использовать полимерные материалы.

3.5. В зависимости от степени пучинистости грунта основания ленточные мелкозаглубленные фундаменты зданий со стенами из кирпича, блоков, панелей следует устраивать:

- на практически непучинистых, слабопучинистых и среднепучинистых при (при f £ 0,05) грунтах - из бетонных (керамзитобетонных) блоков, укладываемых свободно, без соединения между собой;

- на среднепучинистых (при f > 0,05) и сильнопучинистых грунтах - из сборных железобетонных (керамзитобетонных) блоков, жестко соединенных между собой, или из монолитного железобетона.

На среднепучинистых грунтах могут применяться ленточные фундаменты из сборных блоков с устройством над ними и под ними армированных поясов;

- на сильно- и чрезмерно пучинистых грунтах - армированные монолитные фундаменты с применением при необходимости армированных или железобетонных поясов над проемами верхнего этажа и в уровне перекрытий.

Независимо от степени пучинистости грунта при f > 0,05 ленточные фундаменты всех стен здания должны быть жестко связаны между собой, объединены в единую рамную конструкцию.

3.6. Ленточные мелкозаглубленные (незаглубленные) фундаменты зданий из деревянных конструкций следует устраивать:

- на практически непучинистых и слабопучинистых грунтах - из сборных бетонных (керамзитобетонных) блоков, укладываемых свободно, без соединения между собой;

- на среднепучинистых грунтах - из армированных блоков сечением 0,25х0,2 м и длиной не менее 2 м, укладываемых в два ряда с перевязкой швов;

- на сильно- и чрезмерно пучинистых грунтах из сборных армированных блоков, жестко соединенных между собой, или монолитного железобетона.

3.7. Столбчатые мелкозаглубленные фундаменты на средне- и сильнопучинистых грунтах должны быть жестко связаны между собой фундаментными балками, объединенными в единую рамочную систему.

На практически непучинистых и слабопучинистых грунтах фундаментные балки соединять между собой не требуется. Это требование распространяется также на среднепучинистые грунты, подвергшиеся локальному уплотнению при устройстве фундаментов в вытрамбованных котлованах и фундаментов из забивных блоков.

3.8. При устройстве столбчатых фундаментов необходимо предусматривать зазор между фундаментными балками и планировочной поверхностью грунта. Зазор должен быть не менее расчетной деформации пучения ненагруженного грунта.

3.9. Сборные железобетонные элементы при устройстве на сильно- и чрезмерно пучинистых грунтах мелкозаглубленных фундаментов в виде сплошных плит следует жестко соединять между собой.

3.10. Протяженные здания следует разрезать по всей высоте на отдельные отсеки, длина которых принимается: для слабопучинистых грунтов до 30 м, среднепучинистых - до 25 и, сильнопучинистых - до 20 м, чрезмерно пучинистых - до 15 м.

3.11. Секции зданий, имеющие равную высоту, следует устраивать на раздельных фундаментах.

4. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЯ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ ПУЧЕНИЯ ГРУНТА

4.1. Расчет основания по деформациям пучения грунта ниже подошвы мелкозаглубленного фундамента производится исходя из следующих, условий.

h_fp £ S_u (4.1)

( 4.2)

где h_fp и e _fp - соответственно деформация пучения и относительная деформация грунта основания с учетом давления под подошвой фундамента;

S_u , - соответственно предельные деформации основания, принимаемые по табл.2.

4.2. Расчет деформаций пучения грунтов основания, а также глубины заложения фундамента производится в следующей последовательности:

а) на основе материалов изысканий и данных табл.1 определяется степень пучинистости грунта основания и в зависимости от нее выбирается тип и конструкция фундамента;

б) предварительно задаются размеры подошвы фундамента, глубина его заложения, толщина подушки из непучинистого материала;

Таблица 2

Предельные деформации основания

Конструктивные особенности зданий	Предельные деформации пучения Su , см	Предельные относительные деформации пучения
		относительный прогиб или выгиб	относительная разность деформаций пучения
Бескаркасные здания с несущими стенами из:		0,00035	-
панелей	2,5
блоков и кирпичной кладки без армирования	2,5	0,0005*	-
блоков и кирпичной кладки с армированием или железобетонными поясами при наличии сборно-монолитных монолитных ленточных или столбчатых фундаментов со сборно-моно-литными фундаментными балками	3,5	0,0006*	-
Здания стоечно балочной конструкции	4,0		0,005
Здания с деревянными конструкциями:
на ленточных фундаментах	5	0,002	-
на столбчатых фундаментах	5	-	0,006
Бескаркасные здания с несущими стенами при L /H £ 3 (L - длина большей стены, Н- высота стены) на ленточных и плитных фундаментах	8	-	0,005 (крен)

* Допускается принимать большие значения , если на основании расчета стены на прочность будет установлено, что напряжения в кладке не превышают расчетных сопротивлений кладки растяжению при изгибе.

в) производится поверка условия, согласно которому среднее давление под подошвой фундамента не должно превышать расчетного сопротивления материала подушки, а давление на глубине, равной толщине подушки, - расчетного сопротивления грунта; расчет выполняется в соответствии с главой СНиП 2.02.01-83;

г) производится проверка фундамента по устойчивости на воздействие касательных сил пучения; расчет выполняется по методике, изложенной в главе СНиП II -18-76, нормативные удельные касательные силы пучения принимаются равными: для слабопучинистых грунтов 7 тс/м² , для среднепучинистых грунтов 9 тс/м² , для сильно- и чрезмерно пучинистых грунтов 11 тс/м² ;

д) определяется деформация пучения ненагруженного основания;

е) определяются температурный режим и динамика сезонного промерзания грунтов основания, на основе которых рассчитывается давление морозного пучения на подошву фундамента;

ж) производится расчет основания фундамента по деформациям пучения грунта.

4.3. Деформация пучения ненагруженного основания h_fi определяется по одной из формул, приведенных в табл. 3, на основе предварительно заданных глубины заложения фундамента d и толщины подушки h _п .

Входящая в эти формулы деформация пучения ненагруженной поверхности грунта h_f определяется в соответствии с приложением 2. Расчетная глубина промерзания грунта d_f определяется в соответствии с главой СНиП 2.02.01-83.

4 .4. Давление на подошву фундамента (P_r , тс/м² ) от нормальных сил пучения определяются по формулам для столбчатого фундамента с круглой формой подошвы

, (4.3)

для столбчатого фундамента с квадратной формой подошвы

, (4.4)

для столбчатого фундамента с прямоугольной формой подошвы

, (4.5)

для ленточного фундамента

, (4.6)

где d_z - мощность слоя пучащегося грунта, вызывающего ниже подошвы фундамента деформацию h_fi (см. п.4.4); для первой схемы расчета d_z = 0,75d_f - d - h _п , для остальных двух схем d_z = d_f - d - h _п ;

k_a - коэффициент условий работы промерзающего грунта основания под фундаментом, определяемый из графиков (рис.3) в зависимости от величины d_z и площади подошвы фундамента А_f при А_f > 1м² ; коэффициент условий работы принимается равным k_a при А_f = 1м² ;

для ленточного фундамента A_f принимается на единицу его длины;

r - радиус подошвы столбчатого фундамента круглой формы, м;

b , a - соответственно ширина и длина подошвы столбчатого фундамента прямоугольной формы;

b₁ - ширина ленточного фундамента;

s _s - сопротивление смещению мерзлого грунта относительно фундамента, тс/м² ; определяется в соответствия с приложением 3.

Таблица 3

Схемы расчета деформаций пучения ненагруженного основания в зависимости от гидрогеологических условий и рельефа участка застройки

№ схе мы	Условия увлажнения грунтов по виду рельефа	Расстояние от поверхности грунта до уровня подземных вод dwn	Ориентировочное значение средней влажности в пределах сезоннопромерзающего слоя dfn	Формулы для определения деформации пучения ненагруженного основания
1.	Сухие участки - возвышен ности, всхолмленные места. Водораз дельное плато. Грунты увлажняются только па счет атмосферных осадков	a w > a fn + z	а) W £ Wcr + 0,3Ip б) W ³ Wcr + 0,3Ip
2.	Сухие участки - слабо всхолм ленные места, рав ни ны, пологие склоны с затяжным уклоном котло вины с признаками по верхностного забола чивания. Грунты увлаж няются за счет атмо сферных осадков и верхо водки, частично подзем ных вод	a w > a fn + z	W > Wcr + 0,3Ip
3.	Мокрые участки - пони женные равнины, котловины, межсклоновые ни зины, заболоченные мес та. Грунты водонасы щаются за счет атмо сферных осадков и подземных вод, включая верховодку	a w < a fn	W > Wcr + 0,5Ip

Примечание. значение d_w рассчитывается с учетом прогноза изменения уровня подземных вод; z - наименьшее расстояние, м, от границы промерзания d_fn до уровня подземных вод, при котором эти воды не оказывают влияния на увлажнение промерзающего грунта; значение z определяется по табл.4.

Таблица 4

Наименьшее расстояние от границы промерзания до уровня подземных вод

Наименование грунта	Значение z , м
Глина с монтмориллонитовой и иллитовой основой	3,5
Глины с каолинитовой основой	2,5
Суглинки пылеватые с I р > 0,13	2,5
Суглинки с I р > 0,13	2,0
Суглинки пылеватые с I р £ 0,13	2,0
Суглинки с I р £ 0,13	1,8
Супеси пылеватые с Ip ³ 0,2	1,5
Супеси с I р > 0,02	1,3
Супеси с Ip £ 0,02	1,0
Пески пылеватые	1,0
Пески мелкие	0,8

4.5. Деформация пучения грунта основания с учетом давления под подошвой фундамента определяется по формуле

, (4.7)

где р_i - давление по подошве фундамента от внешней нагрузки, тс/м2;

p_r - то же обозначение, что в п.4.4;

b - коэффициент, учитывающий влияние подушки на работу фундамента; принимается по табл.5.

4.6. Относительная деформация пучения грунта основания с учетом жесткости надфундаментных конструкций здания определяется по формуле

, (4.8)

где g _п - коэффициент надежности, принимаемый равным 1,1;

w - коэффициент, зависящий от показателя гибкости конструкций здания l , определяется из графика (рис.4); показатель l определяется в соответствии с приложением 4;

D h_fp - разность деформаций пучения ( h_1fp - h_2fp ), м, определяемая при экстремальных значениях расчетной предзимней влажности грунта на площадке строительства;

L - длина стены здания (отсека), м.

Рис. 3. Значения коэффициента k_a

Рис. 4. Значение коэффициента w в зависимости от показателя гибкости конструкции здания l

Таблица 5

Значения коэффициента b

Отношение толщины подушки к ширине фундамента h п /b	Значения коэффициента
	для столбчатых фундаментов	для ленточных фундаментов
0,00	1,00	1,00
0,25	0,95	0,98
0,50	0,90	0,96
0,75	0,85	0,94
1,00	0,80	0,92
1,25	0,71	0,88
1,50	0,63	0,84
1,75	0,54	0,80
2,00	0,45	0,76
2,25	0,36	0,72
2,50	0,25	0,68
2,75	0,16	0,64
3,00	0,10	0,60

Примечание. Для промежуточных значений коэффициент b определяется по интерполяции.

4.7. При показателе гибкости конструкций l > 3 относительная деформация пучения грунта основания определяется по формулам:

для ленточных фундаментов

(4.9)

для столбчатых фундаментов

(4.I 0)

где D h_fp - то же обозначение, что в п.4.6;

l - расстояние между соседними фундаментами.

Крен оснований зданий ограниченных размеров в плане (при ) определяется по формуле

(4 .11)

5. РАСЧЕТ ВНУТРЕННИХ УСИЛИЙ В КОНСТРУКЦИЯХ ЗДАНИЙ

3.1. Изгибающие моменты М, тс× м, и поперечные силы F , тс, возникающие в конструкциях здания при неравномерных деформациях пучения грунтов основания, определяются по формулам

; (5.1)

; (5.2)

где B, B₁ - коэффициенты, зависящие от l и определяемые по графикам (рис.5,6);

[EI] - приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-пояс усиления-стена, тс.м² , определяемая в соответствии с приложением 4;

D h_fi , L - те же обозначения, что в формуле (4.8 ).

Изгибающие моменты и поперечные силы, возникающие в ленточных (плитных) фундаментах зданий ограниченных размеров в плане (при ), определяются из расчета балок (плит) на упругом основании без учета жесткости надфундаментных конструкций.

5.2. Изгибающее моменты и поперечные силы в отдельных конструктивных элементах (фундамент, цоколь, стена, пояс) определяются по формулам

; (5.3)

(5.4)

где [EI]_i , [GA]_i - соответственно изгибная и сдвиговая жесткость сечения рассматриваемого элемента;

G - модуль сдвига, тс/м² , принимаемый равным 0,4E.

Рис. 5. Значение коэффициента B

Рис. 6. Значения коэффициента B₁

5.3. Силы F_r , возникающие в связях панельных стен, определяется по формуле

, ( 5.5)

где d _i , y_o , E_j , A_j - те же обозначения, что в формуле (13) приложения 4.

По найденным внутренним усилиям производится расчет на прочность конструктивных элементов зданий в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, бетонных и железобетонных конструкций.

6. УСТРОЙСТВО МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

6.1. На отведенной под строительство площадке в первую очередь необходимо выполнить комплекс работ по инженерной подготовке в следующем составе:

снятие дернорастительного или пахотного слоя в местах установки фундаментов, в увязке с общей планировкой застраиваемого участка;

выполнение предусмотренных проектом работ по отводу поверхностных вод.

6.2. Подготовка основания под мелкозаглубленный ленточный (столбчатый) фундамент состоит из отрывки траншеи (котлована), зачистки дна, устройства противопучинной подушки. При устройстве подушки непучинистый материал отсыпается слоями толщиной не более 20 см и уплотняется катками или площадочными вибраторами до

r _d = 1 ,6 т/м³ .

6.3. Во избежание водонакопления и осыпки стенок траншей (котлованов) отрывку их следует производить после завоза фундаментных блоков и других строительных материалов, необходимых для устройства мелкозаглубленных фундаментов.

6.4. После укладки фундаментных блоков пазухи траншей (котлованов) должны быть засыпаны предусмотренным в проекте материалом (непучинистым или местным грунтом) с обязательным уплотнением.

6.5. После окончания работ по устройству фундаментов следует незамедлительно закончить вокруг здания планировку с обеспечением стока атмосферных вод от здания и устройством отмосток.

6.6. Не допускается оставлять мелкозаглубленные (незаглубленные) фундаменты незагруженными на зимний период. Если это условие по каким-либо обстоятельствам оказывается невыполнимым, вокруг фундаментов следует устраивать временно теплоизоляционные покрытия из опилок, шлака, керамзита, шлаковаты, соломы и других материалов, предохраняющих грунт от промерзания.

6.7. Запрещается устраивать мелкозаглубленные фундаменты на промерзшем основании. В зимнее время допускается устраивать такие фундаменты только при условии глубокого залегания грунтовых вод с предварительным оттаиванием мерзлого грунта и обязательной засыпкой пазух непучинистым материалом.

Приложение 1

Определение расчетной предзимней влажности грунта

Расчетная предзимняя влажность в слое грунта толщиной, равной глубине нормативного промерзания d_fn определяется по формуле

, (1)

где W _п - средневзвешенное значение влажности в слое сезонно про мер зающего грунта, доли един., полученное по результатам изысканий в летне-осенний период;

W _e - расчетное количество осадков, выпавших за период t , предшествующий моменту проведения изысканий и определяемый по формуле (2);

W ₀ - расчетное количество осадков, выпавших в предзимний (до установления среднемесячной отрицательной температуры воздуха) период, равный по продолжительности t_e .

Значения W _{e и} W ₀ определяются по данным "Справочника по климату" или по среднемноголетним данным наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства. Продолжительность периода t_e , сутки, определяется отношением

, при t_e £ 90, (2)

где K - коэффициент фильтрации, м/сутки.

Приложение 2

Расчет деформации пучения ненагруженной поверхности грунта

1. Деформация пучения ненагруженной поверхности пылевато-глинистого грунта при его промерзании до расчетной глубины d_f в зависимости от расчетной предзимней влажности W определяется по формулам

при W > W_pr

(1)

при W £ W_pr

, (2)

где W_pr - влажность предела пучения грунта, определяемая по формуле

, (3)

в которой

0,9 2, r _w , r _s , r _d - плотность, т/м³ , соответственно льда, воды, твердых частиц и сухого грунта;

K_w - коэффициент содержания незамерзшей воды в мерзлом грунте при температуре, равной 0,5Т_up ;

Т_up - минимальная температура грунта, пря которой прекращается его пучение; T_up , K_w определяются по таблице настоящего приложения;

T₀ - расчетная температура у открытой, оголенной от снега поверхности грунта (°С); принимается равной средней температуре воздуха за зимний период;

W_p , W_cr - те же обозначения, что в п.2.1;

K_b - параметр, выражающий отношение коэффициентов влагопроводности, равный

, (4)

где W_sat - полная влагоемкость грунта;

I_t - температурный коэффициент, равный

, (5)

где y - параметр, характеризующий зону одновременного пучения, определяется по номограммам (рис.1,2);

h - параметр, выражающий связь между температурой и содержа ни ем незамерзшей воды в зоне промерзания, определяется по таблице настоящего приложения.

2. Деформация пучения ненагруженной поверхности песчаного грунта определяется по формуле

h_f = f_i d_f , (6)

где f_i - интенсивность пучения, принимаемая равной:

f_i = 0,035 для слабопучинистого песчаного грунта;

f_i = 0,07 для среднепучинистого песчаного грунта.

Таблица

Значения параметров h , K_w , и температуры прекращения пучения T _up различных видов глинистого грунта

Наимено вание вида грунта	Число пластичности грунта	Темпе ратура пре краще ния пуче ния Tup	Значе ние параметра h	Значение коэффициента Kw при расчетной температуре грунта T0 , ° C
				-0,3	-0,5	-1	-2	-3	-4	-6	-8	-10
Супесь	0,02<Ip £ 0,07	-1, 5	3,55	0, 6	0,5	0,4	0,35	0,33	0,3	0,28	0,26	0,25
Супесь пылеватая
Суглинок
Суглинок	0,07<Ip £ 0,13	-2,0	4, 25	0, 7	0,65	0,6	0,5	0,48	0,45	0,43	0,41	0, 4
пылеватый		-2.5	5,0
Суглинок	0,13<Ip £ 0,17	-2, 5	3,8	-	0,75	0,65	0,55	0,53	0,5	0, 48	0,46	0,45
Суглинок пылеватый		-3	5,35
Глина	Ip > 0,17	-4, 0	2,5	-	0,95	0, 9	0,65	0,63	0,6	0,58	0,56	0,55

Примечание. Для промежуточных значений температуры коэффициент K_w принимается по интерполяции.

Рис.1. Значение параметра y для суглинков

Рис. 2. Значение параметра y для пылевато-глинистых грунтов

Приложение 3

Определение сопротивления смещению мерзлого грунта относительно фундамента

1. Сопротивление смещенного мерзлого грунта относительно фундамента определяется по таблице настоящего приложения в зависимости от скорости пучения u _t и расчетной температуры промерзающего грунта T_d под фундаментом.

2. Скорость пучения грунта u _t , м/сутки, определяется из выражения

, (1)

где h_fi - деформация пучения ненагруженного основания, определяемая в соответствии с п. 4.3;

t_d - продолжительность периода, в месяцах, промерзания грунта под фундаментом

, (2)

Здесь t₀ - продолжительность периода с отрицательными температурами воздуха, в месяцах, определяемая в соответствии с главой СНиП 2.01.01-82.

d, h _п , d_f - те же обозначения, что в п. 4.3.

3. Расчетная температура грунта под фундаментом определяется по формуле

, (3)

при

, (4)

где T_min - средняя температура воздуха наиболее холодного месяца зимнего периода, ° C , определяемая в соответствии с главой СНиП 2.01.01-82.

Таблица

Значения s _s

Расчетная температура грунта под	Средняя скорость пучения грунта u f x102 м/сутки, промерзающего под подошвой фундамента
фундаментом Td , ° C	0,02	0,04	0,06	0,08	0,1	0,12	0,14	0,16	0,18	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5	0,55	0, 6	0,65	0,7
-0,6	0, 5	1,1	1,6	2,2	2,7	3,3	3,8	4,4	4,9	5,5	6,8	8,2	9,6	11,0	12,3	13,7	15,1	16,4	17,8	19,2
-0,8	0,6	1,2	1,8	2,4	3,0	3,6	4,2	4,8	5,4	6,0	6,6	9,1	10,6	12,1	13,6	15,2	16,7	18,2	19,7	21,2
-1	0,7	1,3	2,0	2,7	3,0	4,0	4,7	5,4	6,1	6,7	8,4	10,1	11,8	13,5	15,2	16,9	18,6	20,2	21,0	23,6
-1,2	0,75	1,5	2,2	3,0	3,8	4,5	5,2	6,0	6,7	7,5	9,4	11,2	13,1	15,0	16,9	18,8	20,6	22,5	34,4	26,2
-1,4	0,8	1,6	2,5	3,3	4,1	5,0	5,8	6,7	7,5	8,3	10,4	12,5	14,6	16,7	18,8	20,8	22,9	25,0	27,1	29,2
-1,6	0,9	1,8	2,8	3,7	4,6	5,6	6,5	7,4	8,3	9,3	11,6	13,9	16,2	18,5	20,8	23,2	25,4	27,8	30,1	32,4
-1,8	1,0	2,0	3,1	4,1	5,1	6,2	7,2	8,2	9,3	10,3	12,8	15,4	18,0	20,6	23,1	25,7	28,3	30,8	33,4	36,0
-2	1,1	2,3	3,4	4,6	5,7	6,9	8,0	9,1	10,3	11,4	14,3	17,1	20,0	22,8	25,7	28,6	31,4	34,2	37,1	40,0
-2,2	1,3	2,5	3,8	5,1	6,3	7,6	8,9	10,1	11,4	12,7	15,8	19,0	22,2	25,4	28,6	31,7	34,9	38,0	41,2	44,4
-2,4	1,4	2,8	4,2	5,6	7,0	8,5	9,8	11,3	12,7	14,1	17,6	21,1	24,7	28,2	31,7	35,2	38,8	42,3	45,8	49,3
- 2,6	1,5	3,1	4,7	6,2	7,8	9,4	10,9	12,5	14,1	15,6	19,5	23,5	27,4	31,3	35,2	39,1	43,0	47,0	50,9	54,8
- 2,8	1,7	3,5	5,2	6,9	8,7	10,4	12,1	13,9	15,6	17,4	21,7	26,0	30,4	34,8	39,1	43,5	47,8	52,1	56,5	60,8
-3	1, 9	3,8	5,8	7,7	9,6	11,6	13,5	15,4	17,4	19,3	24,1	28, 9	33,8	38,6	43,4	48 ,3	53,1	57, 9	62,8	67,6
-3,2	2,1	4, 2	6, 4	8,6	10,7	12, 9	15,0	17,2	1 9,3	21 ,5	26 ,8	32, 2	37,6	42,9	48 ,3	53,7	59,0	64,4	69, 8	75,1
-3,4	2, 4	4, 7	7, 2	9,5	11.9	14,3	16, 7	19,1	21,5	23,8	29,8	35,8	41,7	47,7	53,6	59,6	65,6	71, 5	77,5	8 3, 4
-3,6	2, 6	5, 3	7,9	10, 6	13,2	1 5, 9	18, 5	21, 2	23, 8	22,5	33,1	39,7	46,3	53,0	59,6	66,2	72, 8	79,4	86, 1	92, 7
-4	3, 3	6 ,5	9 ,8	13,1	16,3	19,6	2 2, 9	26,1	29,4	32,7	40, 8	49,0	57,2	65,3	73,5	81,7	89,8	98, 0	106,2	114,3
-4,2	3, 6	7,2	10,9	1 4,5	18,I	21,8	25,4	29, 0	32,7	36 ,3	45, 4	54,4	63,5	72,6	81,6	90,7	99,8	108, 8	117,9	127,0
-4,4	4,0	8, 1	12,1	16,6	20,1	24,2	28,2	32,2	36,3	40, 3	50,4	60,4.	70,5	80,6	90,7	110,8	120,9	131,0	131,0	141, 0
-4,6	4,5	9,0	13,4	17, 9	22,4	26 ,9	31,3	35,8	4 0,3	44,8	55,9	67,1	78, 3	89,5	100,7	111,9	123,1	134,3	145, 5	156, 7
-4,8	5,0	9,9	14,9	20,0	24,9	29,8	34 ,8	39, 8	44,7	49,7	62,1	74,6	87, 0	99,4	111,9	124,3	136,7	149,1	161, 6	174,0
-5	5, 5	11,0	16,6	22, 1	27,6	33,1	38, 7	4 4,2	49,7	55,2	69,0	82,8	96,6	100,4	121,2	138,0	151, 9	165,7	170,5	193,3
-5,2	6,1	12,3	18, 4	24,5	30, 7	36,8	42,9	49,1	55,2	61,3	76,7	92,0	107,3	122,7	138,0	153,3	168,7	184, 0	199,3	214, 7
-5,4	6,8	13.6	20,4	27,2	34,1	40, 9	47, 7	54 ,5	61,3	68,1	85,2	102,2	11 9, 7	136,2	153,3	170, 3	187, 3	204, 4	221,4	238, 4
-5,6	7, 6	15,1	22,7	30, 3	37,8	45, 4	5 3,0	60,5	68,1	75,7	94,6	11 3,5	132,4	151,3	170,2	18 9,2	208, 1	227,0	246,0	264,8
-5,8	8, 4	16, 8	25,2	33,6	42,0	5 0,4	58,8	67,2	75,6	8 4,0	106,1	126,1	147,1	168,1	189,1	210,1	231,1	252,1	273,1	294 ,1
-6	9,3	18,7	28,0	37,3	46,7	56,0	65,3	74,7	84,0	93,3	116,7	140,0	163,4	186,7	210,0	233, 4	256,7	280, 0	303, 4	326,7

Примечание. Для промежуточных значений T_d и u _f значение s _s принимается по интерполяции.

Приложение 4

Расчет показателя гибкости конструкций здания

1. Показатель гибкости конструкций здания l определяется по формуле

, (1)

где [EI] - приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-пояс усиления - стена, тс.м² , определяемая по формуле (4);

С - коэффициент жесткости основания при пучении грунта для оснований ленточных фундаментов;

L - длина стены здания (отсека), м;

, (2)

для оснований столбчатых фундаментов

, (3)

Здесь p_r , h_fi , b₁ - те же обозначения, что в пп. 4.4-4.5;

A_f - площадь подошвы столбчатого фундамента, м² ;

n_i - число столбчатых фундаментов в пределах длины стены здания (отсека).

2. Приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-пояс усиления-стена, тс/м² , определяется по формуле

[EI] = [EI]_f + [EI]_z + [EI]_p + [EI]_s , (4)

где [EI]_f , [EI]_z , [EI]_p , [EI]_s - соответственно жесткость на изгиб фундамента, цоколя, пояса усиления, стены здания.

3. Жесткость на изгиб, тс/м² , фундамента, цоколя и пояса усиления определяется по формулам

[EI]_f = g _f E_f (I_f + A₀ y₀ ² ); (5)

[EI]_z = g _z E_z (I_z + A_z y_z ² ); (6)

[EI]_p = g _p E_p (I_p + A_p y_p ² ); (7)

где E_f , E_z , E_p - соответственно модули деформации тс/м² , материала фундамента, цоколя и пояса;

I_f , I_z , I_p - соответственно моменты инерции, м⁴ , поперечного сечения фундамента, цоколя и пояса усиления относительно собственной главной центральной оси;

A₀ , A_z , A_p - площади поперечного сечения, м² , фундамента, цоколя и пояса усиления;

y₀ , y_z , y_p - соответственно расстояния, м, от главной центральной оси поперечного сечения фундамента, цоколя и пояса усиления до условной центральной оси сечения всей системы;

g _f , g _z , g _p - соответственно коэффициенты условий работы фундамента, цоколя и пояса усиления, принимаемые равными 0,25.

Жесткость на изгиб фундамента, состоящего из блоков, не связанных между собой, принимается равной нулю. Если цоколь является продолжением фундамента или обеспечена их совместная работа, цоколь и фундамент следует рассматривать как единый конструктивный элемент. При отсутствии поясов усиления [EI]_p = 0 . При наличии нескольких поясов усиления жесткость на изгиб каждого из них определяется по формуле (7).

4. Жесткость на изгиб, тс/м² , стен из кирпича, блоков, монолитного бетона (железобетона) определяется по формуле

[EI]_s = g _s E_s (I_s + A_s y_s ² ), (8)

где E_s - модуль деформации материала стены, тс/м² ;

g _s - коэффициент условий работы стены, принимаемый равным: 0,15 - для стен из кирпича, 0,2 - для стен из блоков, 0,25 - для стен из монолитного бетона;

I _s - момент инерции поперечного сечения стены, м⁴ , определяется по формуле (9);

А_s - площадь поперечного сечения стены, м² ;

у_s - расстояние, м, от главной центральной оси поперечного сечения стены до условной нейтральной оси сечения всей системы.

Момент инерции поперечного сечения стены определяется по формуле

, (9)

где I₁ и I₂ - соответственно момент инерции сечения стены по проемам и по простенкам, м⁴ .

Площадь поперечного сечения стены определяется по формуле

, (10)

где b_s - толщина стены, м.

Расстояние от центра тяжести приведенного поперечного сечения стены до ее нижней грани определяется по формуле

, (11)

5. Состояние от главной центральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент-цоколь-пояс усиления - стена определяется по формуле

, (12)

где E_i , A_i - соответственно модуль деформации и площадь поперечного сечения i -го конструктивного элемента (цоколя, стены, пояса);

g _i - коэффициент условий работы i -го конструктивного элемента;

y_i - расстояние от главной центральной оси поперечного сечения i- го конструктивного элемента до главной центральной оси поперечного сечения фундамента.

6. Жесткость на изгиб, тс.м² , стен из панелей определяется по формуле

, (13)

где E_j , A_j - соответственно модуль деформации, тс/м² , и площадь поперечного сечения, м² , j- той связи;

m - число связей между панелями;

d_i - расстояние от j- той связи до главной центральной оси поперечного сечения фундамента, м;

y₀ - расстояние от главной центральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент-стена здания, определяемое по формуле

, (14)

в которой n - число конструктивных элементов в системе фундамент-стена.

Приложение 5

ПРИМЕР РАСЧЕТА МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННОГО ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. Требуется запроектировать мелкозаглубленный фундамент одноэтажного здания с полами по цокольному перекрытию, возводимому вблизи г. Вологды.

Материалом стен является легкий бетон М75, имеющий модуль упругости E_s = 6× 10⁶ КПа (0,6х10⁶ тс/м² ). Длина наружных стен дома L₁ = 12 ,6 м, L₂ = 6,3 м; высота стен 3,38 м, наибольшая высота проемов h₁ = 2,2 м, толщина стен b_s = 0,4 м. Расчетная температура воздуха внутри помещения +5 ° C .

2. Инженерно-геологические условия строительства.

Грунты площадки представлены покровными суглинками, которые в пределах нормативной глубины промерзания имеют следующие характеристики:

плотность сухого грунта r _d = 1 ,64 т/м³ ;

плотность твердых частиц r _s = 2 ,79 т/м³ ;

природная влажность грунта W _п1 = 0,295, W _п2 = 0,26 (неравномерное распределение по площадке изысканий);

влажность на границе текучести W_L = 0,32;

влажность на границе раскатывания W_p = 0 ,208;

число пластичности I_p = 0,112;

полная влагоемкость грунта W_sat = 0,251;

коэффициент фильтрации K = 3 х10^-2 м/сут.

Уровень подземных вод залегает на глубине 3,0 м. Нормативная глубина промерзания d_fn = 1.5 м.

2. ОЦЕНКА ПУЧИНИСТОСТИ ГРУНТОВ

Определим параметр R_f по формуле (2.1) настоящих норм:

,

где W - расчетная предзимняя влажность грунта в слое сезонного промерзания, определяется по формуле (1) приложения 1;

W _п - среднее значение природной влажности по глубине d_fn в период изысканий в конце июля, равно W _п1 = 0,295, W _п2 = 0,26;

W e, W ₀ - расчетное количество осадков, выпавших за период te, предшествующий моменту проведения изысканий, и за тот же период te до установления среднемесячной отрицательной температуры воздуха, соответственно .

Согласно данным "Справочника по климату", вып.1 (Л.,Гидроме-теоиздат, 1968) среднемесячное количество осадков, выпадающих в летне-осенний период в районе г. Вологды (табл. la, станции 320, 321), составляет:

Месяц VI VII VIII IX Х

количество

осадков, мм 74 76 75 72 58

Расчетное количества осадков за период 1,7 месяца до начала промерзания грунта равно:

Расчетные экстремальные значения влажности при W _п1 и W _п2 равны:

W_cr = 0,21 (рис.1 BCH)

( СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика).

с учетом исходной плотности сухого грунта r _d = 1,64 т/м³ ;

Согласно табл.1 настоящих норм площадка сложена среднепучинистыми грунтами. На основе полученного результата по п.3.5 настоящих норм производится выбор конструктивного решения фундамента.

3. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ

Принимаем сборно-монолитный фундамент из армированных блоков, уложенных на песчаную подушку.

Ширина блоков b₁ = 0,4 м; высота h = 0,53 м; бетон тяжелый М100 с модулем упругости E_f = 17x10⁶ кН/м² (1,7х10⁶ тс/м² ). Погонная нагрузка на фундамент составляет q_i = 28,4 кН/м (2,84 тс/м). Высота песчаной подушки 0,2 м. Глубина заложения фундамента 0,2 м от планировочной отметки. В соответствии с табл. 2 настоящих норм предельные деформации пучения равны: S_u = 3,5 см,

4. РАСЧЕТ ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА

1. Проверка устойчивости здания на действие касательных сил морозного пучения.

Приняв в соответствии с указаниями п. 4.22 значение нормативных касательных сил пучения 9 тс/м² (90 кН/м² ), произведем расчет устойчивости сооружения по СНиП II -18-76, приложение 5, учитывая действие касательных сил пучения на 1 м наружной стороны фундамента:

t _th A_fh £ N

N = 28 ,4х0,9 =25,6 кН/м

t _th A_fh = 90х0,2х1,0 = 18 кН/м

18 < 25,6

Таким образом, условие устойчивости выполняется.

2. Расчет основания по деформациям пучения.

Определим величину пучения ненагруженной поверхности грунта h_t ( приложение 2) при глубине промерзания 1,5 м.

Определим параметры T_up , h , K_w (T_up ), W_pr , K_b , y , I_t .

Согласно табл. 3 приложения 2:

Tup, = -2 ° C;

h , = 4,25;

K_w (T_up ) = 0,6.

Определим по формуле (3) приложения 2 W_pr :

По графику рис. 1 приложения 2 параметр y при влажности W₁ и W₂ : y ₁ = 1,05, y ₂ = 1,41.

По формуле (5) приложения 2 определим параметр I_t :

принимаем I_t1 = 1.

При W₁ < W_pr (0,25 > 0,241) величину h_f1 определим по формуле (1) приложения 2:

При W ₂ < W_pr ( 0,22 < 0,241) величину h_f2 определим по формуле (2) приложения 2;

3. Определим величину пучения h_fi ненагруженного основания под фундаментом (табл.3)

При d_w <d_fn +z (3,0 < 1,5 +1,8) ( z - определяется по таблице 4 ВСН) и при W > W_cr +0,3I_p (0,25 > 0,21 + 0,033), расчет производим по второй расчетной схеме:

4. Определим величину пучения под подошвой фундамента с учетом давления по подошве фундамента от внешней нагрузки.

Давление пучения на подошву фундамента от нормальных сил пучения определим по формуле (4.6):

d_z = d_f - d - h _п = 1,5 - 0,2 - 0,2 = 1,1м

К_a = 0,26 (рис.3), А_f =l₁ b₁ = Iх0,4 = 0,4м² .

s _s находим по приложению 3 настоящих норм. Для этого определяем продолжительность периода промерзания t_d и скорость пучения V_f по формулам (1) и (2) приложения 3:

Значения температуры у поверхности грунта T _п и под подошвой фундамента T_d определим по формулам (3) и (4) приложения 3:

Так как |T _п | > |0,5T_min | , примем Т_п = Т_min = -5,9 ° C

При V_f = 0,033 см/сут и T_d = -4,3 ° C по табл. приложения 3 определим s _s = 63 КПа (6,3 тс/м² ).

Деформацию пучения грунта основания с учетом давления под подошвой фундамента определим по формуле

В рассматриваемом случае давление под подошвой фундамента равно:

Величину b определяем по табл. 5 ВСН 29-85:

b = 0,965.

Тогда

5. Относительную неравномерность деформаций основания без учета жесткости конструкций здания для ленточного фундамента продольной стены длиной L₁ = 12,6 м определим по формуле (4.9).

Из расчетов следует, что удовлетворяется только условие (4.1) настоящих норм.

6. Произведем расчет с учетом влияния жесткости фундамента и надземных конструкций на выравнивание неравномерных деформаций основания. Определим жесткость на изгиб системы фундамент - стена здания.

Момент инерции сечения участка стены над проемом относительно собственной главной центральной оси составит:

Расстояние между главной центральной осью сечения участка стены над проемом и главной центральной осью стены равно:

Момент инерции сечения участка стены над проемом относительно главной центральной оси всей стены составит:

I₁ = I^' ₁ +a² A_s1 = 0,055 +1,1² x 0,4 x 1,18 = 0,626 м⁴ .

Момент инерции участка стены по простенку относительно главной центральной оси стены составит:

Приведенный момент инерции сечения стены равен (формула (9) приложения 4 ВСН):

Приведенную площадь поперечного сечения стены рассчитаем по формуле (10) приложения 4.

Расстояние от главной центральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент - стена определим по формуле (12) приложения 4.

Жесткость на изгиб поперечного сечения фундамента и стены в соответствии с формулами (5), (8) приложения 4 составит:

[EI]_f = g _f E_f (I_f + A₀ y₀ ² ) =

=

[EI]_s = g _s E_s (I_s + A_s y_s ² ) =(0,84 +1,18x 0,72² ) =

= 1742050 КН м² (174205 тсм² ),

где

y_s = y^' _s - y₀ = y + 0,5y_f - y₀ = 1,47 + 0,29 - 1,04 = 0,72 м.

Приведенная жесткость на изгиб системы фундамент - стена равна (формула (4) приложения 4):

[EI] = [EI]_f + [EI]_s = 1094100 + 174 2050 = 284х10⁴ кНм² =

= (28,4х10⁴ тсм² ).

По формуле (1) приложения 4 определим показатель гибкости конструкций здания l , предварительно вычислив по формуле (2) коэффициент жесткости при пучении:

При l ₁ = 0,58 коэффициент w ₁ , найденный по графику рис. 4, равен 0,034.

По формуле (4.8) настоящих норм определим e _fp :

Полученное значение (0,33х10^-4 < 0,6x10^-3 ).

Таким образом, расчетом установлено, что эксплуатационная надежность здания на морозоопасном основании обеспечивается.

СОДЕРЖАНИЕ