РСН 58-86, часть 4
195 101 FORMAT (1X,9(F5.1,2X))
196 U20=-B10+(1-B11)*WN-(B12+B13*WN)/ (-20)
197 N8=9
198 IF (G55(3).LT.O.O) GO TO 401
199 N8=6
200 401 CONTINUE
201 К6=К6-3
202 V=0.0
203 IF (N8,GT.K6) GO TO 604
204 DO 402 N6=N8,К6, 6
205 W1=WEX-WR
206 IF (W1.LE.O.O) WEX=WR+0, 00001
207 IF (G55(N6).EQ.O.O) GO TO 402
208 U=-B10+(1-B11)*WN-(B12+B13*WN)/G55(N6)
209 IF (U.LE.O.O) U=0. 00001
210 V=V+(U/U20)*(WEX-WR)
211 WRITE (6,14) N6,WEX,U, 20,V,G55(N6)
212 14 FORMAT(1X,I4,5F12.6)
213 402 CONTINUE
214 604 VD(IKLM,NS)=V
215 DO 606 N9=1,300
216 G55(N9)=0.0
217 606 CONTINUE
218 DO 602 I=2,J1
219 ТS(N5,I)=0,0
220 602 CONTINUE
221 KONTR=0
222 200 CONTINUE
223 DO 900 N5=1,7
224 A2=0.01
225 IF (N5.EQ.7) GO TO 901
226 A2=H3/N5-0.01
227 901 СОNTINUE
228 DО 900 IKLM=1, IKLMN,2
229 VDS=VD(IKLM,N5)+VD(IKLM,N5)
230 WRITE (6,16) VDS
231 16 FORMAT (1Х,4НVDS=,F11.6)
232 IF (VDS.EQ.O.O) GO TO 903
233 DUR=OMRZ*(WN-WR)/VDS
234 WRITE (6,902) IKLM,A2,DUR
235 902 FORMAТ(1Х,5НГОД N, 13, 8НСЛОЙ А2=,F8.4,
236 118НДОЛГОВЕЧНОСТЬ DUR=,F12.3/)
237 GO TO 900
238 903 WRITE (6,904) IKLM,A2
239 904 FORMAT (1Х,9НВАРИАНТ N, 13, 8HСЛОЙ А2=,F8.4
240 1 , 23НПЕРЕХОДОВ ЧЕРЕЗ TNZ НЕТ/)
241 900 CONTINUE
242 STOP
243 END
1 SUBROUTINE IS3(Z1,X3,A,B,AL2,LA,AO,CU,OM,AL1,H3,
J,C7,S7,TS31)
2 REAL LA
3 COMPLEX C7,S7
4 COMPLEX A7,PB7,P7,B7,S70,C70
5 DIMENSION A (48), B(48)
6 TS31=0.0
7 N=2*J+2
8 DO 300 K=1,J
9 S=SQRT(2*3,14*CU*OM*LA*K/24/3.6N)
10 A7=(S*(H3-Z1)/LA)*(1/1.414+(0.0,1.0)31.414
11 PB7=(AL1/S)/(1/1.414+(0.0,1.0)/1.414)
12 S70=S7(A7)
13 C70=C7(A7)
14 Р7=(S70+PB7*С70)/(С70+PB7*S70)
15 SZ=0,5*EXP(H3*S/LA/1.414)*SQRT((1+AL1*1.414/S+
(A L1/S)**2)*
16 1 (1+S*1,414/AL2*(S/AL2)**2))
17 SF=H3*S/LA/1.414-ATAN(1/(1+S/AL1*1.414))+
ATAN(1/(1+AL2/S*1 .414))
18 IF (ZI,EQ.O.O) GO TO 200
19 В7=С7+PВ7*S70
20 GO TO 100
21 200 B7=1+P7*S/AL2
22 100 CONTINUE
23 A4=SZ/CABS(B7)
24 FAZ=SF-ATAN(REAL(B7)/AIMAG(B7))
25 T831=TS31+(A(K)/A4)* COS(K*XЗ+FAZ)+(B(K)/A4)*
SIN(K*X3+FAZ)
26 300 CONTINUE
27 RETURN
28 END
1 FUNCTION G(V,U,Z,J)
2 DIMENSION V(48), U(48)
3 G1=0.0
4 DO 64 K=1,J
5 64 G1=G1+V(K)*COS(K*Z)+U(K)*SIN(K*Z)
6 G=G1
7 RETURN
8 END
1 FUNCTION TS1(Z1,XЗ,AL1,AL2,LA,HЗ,TB,T,AO,Q)
2 REAL LA
3 H1=AL1/LA
4 Н2=АL2/LА
5 H=H1*H2/(H1+H2+H1*H2*H3)
6 C2=(-Q*H*H3/(144*H1*H2))»(3*(2.0+H1»H3)*(H2-H)
7 1-Н2*Н*НЗ*(3.0+Н1+H3))
8 C=C2/H2
9 SК2=Н*(TВ-Т)
10 SK1=(SK2+H2*T)/H2
11 HM1=SК1+С/АО
12 HM2=Q/(24*H2)*(H2-H)
13 HM3=SK2+C2/AO
14 HM4=-H*Q/24
15 НM5=НМ2/(2*АО)
16 НМ6=-H*Q/144/АО
17 TS1=HM1+HM3*Z1+HMS*Z1**2+HM6*Z1**3+
+(HM2+HM4*Z1)*X3
18 RETURN
19 END
1 FUNCTION TS4(Z1,ХЗ,АL2,LА,АО,AMP, N)
2 R EAL LA
3 D2=SQRT(3.14/AO)
4 AN=AMP/SQRT(1+2*D2*LA/AL2+2* D2**2*(LA/AL2)**2)
5 AM=ATAN(1/(1+AL2/D2/LA))
6 TS4=AN*EXP(-Z1*D2)* COЗ(XЗ*N-(Z1*D2+AM))
7 RETURN
8 END
1 COMPLEX FUNCTIONS S7(X7)
COMPLEX X7, SI , S
3 S=(0.0,0.0)
4 DO 1 I=1,20
5 M=2*I-1
6 G=1.0
7 DO 2 L1=1,М
8 2 G=G*1
9 S1=(X7**M)/G
10 S=S+S1
11 1 CONTINUE
12 4 S7=S
13 RETURN
14 END
1 СОMPLЕХ FUNCTION C7(X7)
2 COMPLEX X7,C1,C
3 C=(0.0,0.0)
4 DO 11 I=1,20
5 M=2*I
6 G=1.0
7 DO 21 L1=1,2
8 21 G=G*L1
9 C1=(X7 **M)/ G
10 C=C+C1
11 11 СONTINUE
12 41 C7=C+(1.0,0.0)
13 RETURN
14 END
Приложение 5
ПРИМЕР РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК КЛИМАТИЧЕСКОЙ
АКТИВНОСТИ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА
ДЛЯ
ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ БЕЗ ПРИМЕНЕНИЯ ЭВМ
Дано: район строительства - Норильск.
Определить: характеристики климатической активности района строительства.
Ввиду отсутствия данных полных многолетних метеорологических наблюдений в Норильске воспользуемся данными метеорологической станции п. Дудинка, весьма близко расположенного к Норильску (табл. 13 и 14).
Таблица 13
|
Район |
Среднемесячные температуры наружного воздуха t см по месяцам года, ° С |
|||||||||||
|
строительства |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
|
Норильск |
-27,6 |
-25,2 |
-21,4 |
-14,0 |
-5,2 |
5,9 |
13,4 |
10,4 |
3,6 |
-8,8 |
-21,8 |
-25,6 |
Таблица 14
|
Район |
Средние
суточные амплитуды температуры наружного воздуха АС
|
|||||||||||
|
строительства |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
|
Норильск |
4,1 |
3,7 |
4,35 |
4,75 |
3,75 |
4,1 |
4,65 |
4,05 |
3,05 |
3,15 |
3,9 |
4,0 |
По наблюдениям этой станции, взятым из метеорологических ежемесячников, найдены среднесуточные температуры по дням за 1973-1976 гг. для летне-осеннего (сентябрь-ноябрь) и зимне-весеннего (апрель-май) периодов года. Пример соответствующего графика годового хода этих температур за 1973 г. на летне-осеннем периоде этого года показан на рис. 12. Там же нанесена кривая годового хода среднемесячных температур (табл. 13) на указанном периоде года и на нем выделены границы
Рис.12. Годовой ход среднесуточных и среднемесячных температур на летне-осеннем периоде 1973 г. в Норильске
участка, где наблюдаются периодические изменения среднесуточных температур с переходами через 0°С, за пределами которого температура наружного воздуха уже скачкообразно, но устойчиво повышается или понижается без переходов через 0°С. В границах этого участка определены полупериоды и амплитуды соответствующих переходов (заморозков и оттепелей) через кривую годового хода среднемесячных температур. Таким же образом для каждого из рассматриваемых годов были найдены полупериоды оттепелей и заморозков, их амплитуды и их количества в году на зимне-весеннем и летне-осеннем периодах (табл. 15 и 16).
Таблица 15
|
Год |
Характеристики |
Летне-осенний период |
Зимне-весенний период |
|||||||||
|
|
климатической активности |
оттепели |
заморозки |
оттепели |
заморозки |
|||||||
|
|
Амплитуда, |
2,7 |
9,6 |
12,8 |
8,8 |
9,8 |
11,2 |
5,6 |
14,5 |
7,2 |
11,5 |
|
|
1973 |
° С |
средняя 8,4 |
средняя 9,9 |
средняя 5,6 |
средняя 11,1 |
|||||||
|
|
Полупериод, |
2,25 |
2,25 |
6,75 |
9,5 |
7,0 |
5,0 |
2,6 |
8,75 |
8,75 |
13,0 |
|
|
|
сут. |
средний 3,75 |
средний 7,2 |
средний 2,6 |
средний 10,2 |
|||||||
|
|
Амплитуда, |
5,6 |
6,0 |
9,6 |
9,6 |
6,2 |
5,4 |
|||||
|
1974 |
° С |
средняя 5,6 |
средняя 6,0 |
средняя 9,6 |
средняя 7,1 |
|||||||
|
|
Полупериод, |
6,0 |
10,5 |
11,0 |
14,0 |
12,5 |
11,5 |
|||||
|
|
сут. |
средний 6,0 |
средний 10,5 |
средний 11,0 |
средний 12,7 |
|||||||
|
|
Амплитуда, |
- |
- |
15,0 |
11,6 |
7,8 |
11,0 |
|||||
|
1975 |
° С |
средняя 0 |
средняя 0 |
средняя 13,3 |
средняя 9,4 |
|||||||
|
|
Полупери- |
- |
- |
6,0 |
5,0 |
7,0 |
18,0 |
|||||
|
|
од, сут. |
средний 0 |
средний 0 |
средний 5,5 |
средний 12,5 |
|||||||
|
|
Амплитуда, |
- |
- |
12,8 |
8,0 |
6,2 |
7,0 |
|||||
|
1976 |
° С |
средняя 0 |
средняя 0 |
средняя 10,0 |
средняя 6,6 |
|||||||
|
|
Полупериод, |
- |
- |
8,0 |
5,0 |
4,0 |
16,0 |
|||||
|
|
сут. |
средний 0 |
средний 0 |
средний 6,5 |
средний 10,25 |
|||||||
Таблица 16
|
|
Зимне-весенний период |
Летне-осенний период |
||||
|
Год |
количество оттепелей m |
количество заморозков m |
начало оттепелей |
количество оттепелей m |
количество заморозков m |
начало оттепелей |
|
1973 |
1 |
3 |
5 мая |
3 |
3 |
23 сентября |
|
1974 |
1 |
3 |
27 апреля |
1 |
1 |
19 сентября |
|
1975 |
2 |
2 |
14 апреля |
- |
- |
- |
|
1976 |
2 |
2 |
19 апреля |
- |
- |
- |
|
Итого за 4 года |
6 |
10 |
~ 25 апреля |
4 |
4 |
~ 20 сентября |
Пользуясь табл. 15, найдем, что на зимне-весеннем периоде года:
средняя амплитуда оттепелей
средняя амплитуда заморозков
средний полупериод оттепелей
средний полупериод заморозков
Таким образом на зимне-весеннем периоде:
средняя расчетная амплитуда заморозков и оттепелей
средний расчетный период оттепелей и заморозков
Рр = 6,3+ 10,4 = 16,7 сут.;
среднее расчетное число заморозков и оттепелей в год
Аналогичным образом найдем, что на летне-осеннем периоде года:
средняя амплитуда оттепелей
средняя амплитуда заморозков
средний полупериод оттепелей
средний полупериод заморозков
Таким образом на летне-осеннем периоде:
средняя расчетная амплитуда заморозков и оттепелей
средний расчетный период оттепелей и заморозков
Рр = 4,3 + 8 = 12,3сут.;
среднее расчетное число заморозков и оттепелей в год
На рис. 13 по данным табл. 13 построена кривая годового хода среднемесячных температур и с помощью табл. 14 определены приближенно зимне-весенний и летне-осенний периоды года, на которых возможны переходы температуры наружного воздуха через 0°С, и для них определены темпы измeнeния среднемесячных температур, как тангенсы угла наклона соответствующих участков кривой к выбранным осям времени t с началом его отсчета в предшествующем им месяце. Эти темпы оказались равными:
на зимне-весеннем периоде - b = 0,0131 °С/ч;
на летне-осеннем периоде - b = -0,0166 °С/ч.
Рис. 13. Годовой ход среднемесячных температур в
Норильске
по данным многолетних наблюдений
Таким образом все характеристики климатической активности района строительства t см , t сс , b, Ас , Ар , Рр , m р и начала оттепелей и заморозков определены.
Приложение 6
ПРИМЕР РАСЧЕТА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЗАЩИТНОГО СЛОЯ ОДНОСЛОЙНОЙ СТЕНЫ
Дано: Стена жилого дома толщиной d = 0,4 м из керамзитобетона g о = 1000 кг/мЗ с F 35 на пористом песке с защитном слоем толщиной d р = 3 см из цементно-песчаного раствора состава 1:2 с g о = 1935 кг/мЗ и F 50.
Район строительства - Норильск. Условия эксплуатации Б (см. приложения 1 и 2 СНиП II -3-79Х [l]).
Оценить долговечность защитного слоя
Находим: w = 0,1;
l о = 0,27 Вт/м° С;
Со = 0,84 кДж/кг×° С; (СНиП II -3-79Х [1] , приложение 3)
l = 0,41 Вт/м×° С;
Dw ср = 0,05 (СНиП II -3-79, табл. 14);
a н = 23 Вт/м2 ×° С (СНиП II -3-79, табл. 6);
a в = 8,7 Вт/м2 ×° С (СНиП II -3-79, табл. 4);
t в = 18° С (ГОСТ 12.1.005-76);
t см - по табл. 11;
Ас - по табл.12;
Сж - 4,19 кДж/кг×° С
Далее находимх :
1,171×
10-3
м2
/ч (п. 6.2.2);
(формулы
8)
х С учетом того, что 1 кДж = 0,278 Вт× ч.
2,151
м-1
(формула 7).
Определяем квазистационарное температурное поле стены (п. 6.2.3) на зимне-весеннем периоде года при tc м = -14,0°С (табл. 13, рис. 13) и b = 0,0131 °С/ч (приложение 5).
=
2,151 [18
-
(-14,0)]
= 68,832 °С/м;
(68,832-56,097×
14)
= -12,773 °
С (формулы 5);
[
3
(2+21,219×
0,4)×
(56,097-2,151)
-
-2,151× 56,097× 0,4 (3+21,219× 0,4)] = -0,00180 ° C× м/ч;
= -3,209×
10-5
°
С×
м2
/ч
(формулы 6).
Далее находим:
°
С;
(56,097
- 2,151) = 0,0126 °
С/ч;
=
67,295 °
С/м;
m 4 = -2,151 × 0,0131 = -0,0282 ° С/м× ч;
5,380
°
С/м2
;
-4,014
°
С/м3
(формулы
4).
Для срединной плоскости защитного слоя (х = 0,015 м) (п.6.1.15)
m 1 + m 3 х + m 5 х2 + m 6 х3 = -12,800+67,295× 0,015+5,380× 0,0152 -
- 4,014× 0,0153 = -11,790 ° С;
m 2 + m 4 х = 0,0126-0,0282× 0,015 = 0,0122 °С/ч.
Таким образом для него (формула 3):
t (0,015; t ) = -11,790 + 0,0122 t (°С).
Амплитуду Ac суточных колебаний температуры наружного воздуха найдем как среднюю для V и VI месяцев (табл. 14):
°
С
и для них (п.6.2.4) Р = 24 ч.
При этом
=
и амплитуда суточных температурных колебаний на наружной поверхности стены (формула 10) равна
3,2
°
С;
а в слое Х = 0,015 м (формула 9)
А (0,015) = 3,2 ехр
2,7
°
С.
Амплитуда же колебаний температуры этого слоя на указанном периоде, связанная с периодическими устойчивыми оттепелями и заморозками (приложение 5), равна
А (0,015) =
[
1+21,219 (0,4-0,015)] =
8
,8 °
.
Интервал времени, где возможны переходы температуры стены в точке х = 0,015 м через 0°С, равен 30-50 сут. (рис. 13). Для его границ (формула 3) для t = 30 сут.
t (0,015; 30) = -11,790+0,0122× 30× 24 = -3,0°С,
а для t = 50 сут.
t (0,015; 50) = -11,790+0,0122× 50× 24 = 2,9°C.
На рис.14 с учетом этого для срединной плоскости защитного слоя х = 0,015 м построен линейный график квазистационарного изменения (0,015; t ) во времени в интервале 30-50 сут. на зимне-весеннем периоде года и на него с учетом п.6.2.4 наложены два гармонических колебания температуры этой плоскости с найденными амплитудами А (0,015) = 2,7°С и периодом Р = 24 ч и А (0,015) = 8,8°С и периодом 16,7 сут.
Теперь определим квазистационарное температурное поле стены на летне-осеннем периоде года при t см = 13,4°С (табл. 13) и и = -0,0166 °С/ч (приложение 5):
=
2,151 (18-13,4) =
9,895 °С/м;
(9,895+56,097×
13,4)
= 13,576 °
С (формулы 5);
[3
(2+21
,219×
0,4)×
(56,097-2,151)
-
-2,151× 56,097 (3+21,219× 0,4)] = 0,00229 ° С м/ч;
°
С
м/ч (формулы 6).
Далее находим:
°
С
;
(56,097
- 2,151) = -0,0160 °
С/ч;
°
С/м;
°
С/м×
ч;
°
С/м2
;
°
С/м3
(формулы 4).
Рис. 14. График изменения температуры срединной плоскости защитного слоя однослойной панели на зимне-весеннем периоде года
Рис.15. График изменения температуры срединной плоскости защитного слоя однослойной панели на летне-осеннем периоде года
Для срединной плоскости защитного слоя (х = 0,015м) (п.6.1.15)
m 1 + m 3 х + m 5 х2 + m 6 х6 = 13,611+11,850× 0,015-6,832× 0,0152 +
+5,081× 0,0153 = 13,787 °С;
m 2 + m 4 х = -0,0160+0,0357× 0,015 = -0,0155 °С/ч.
Таким образом
t (0,015; t ) = 13,787 - 0,0155 t (°C).
Суточные колебания температуры наружного воздуха на летне-осеннем периоде года (IX месяц) имеют амплитуду Ас = 3,1° С (табл.14) и для них (п. 6.2.4) Р = 24 ч.
Поэтому амплитуда суточных колебаний на наружной поверхности стены (формула 10) на летне-осеннем периоде года будет равна
°
С ,
а в слое х = 0,015 м (формула 9)
А (0,015) = 2,6 ехр
=
2,2 °
С.
Амплитуда же колебаний температуры этого слоя на указанном периоде года, связанная с устойчивыми заморозками и оттепелями (приложение 5)
А (0,015) =
[
1+21,219
(0,4-0,015)]
= 7,7 °
С.
Возможный интервал времени, где могут быть переходы температуры стены в точке х = 0,015 м через 0°С, равен 25-45 сут. Для его границ (формула 3) для t = 25 сут.
t (0,015; 25) = 13,787-0,0155× 25× 24 = 4,5 °C,
а для t = 45 сут.
t (0,015; 45) = 13,787-0,0155× 45× 24 = -2,9 °C.
На рис. 15 с учетом этого построен линейный график квазистационарного изменения t (0,015; t ) во времени в интервале 25-45 сут. на летне-осеннем периоде года и на него наложены два гармонических колебания температуры этого слоя с найденными амплитудами А (0,015) = 2,2 °С и периодом Р = 24 ч и А (0,015) = 7,7 °С и периодом Р = 12,3 сут.
Из рис. 14 и 15 следует, что на зимне-весеннем периоде года в защитном слое будет 15 переходов через 0°С, из них 2 (5 и 9) за t нз =-3,5°С (табл. 6), а на летне-осеннем периоде - 3 перехода через 0°С и из них 2 (1 и 3) через t нз . Для указанных переходов за t нз определяем температуры переходов ti и им соответствующие коэффициенты x (ti ) (табл. 8):
зимне-весенний период
1 . t 5 = -16,6 ° С x (t 5 ) = 0,952 ;
2. t
9
= -11,8 °
С 
летне-осенний период
1. t1 = -8,2 °C x (t 1 ) = 0,694
2. t3
= -4
,4 °
С 
Для материала защитного слоя (цементно-песчаный раствор) мы будем иметь:
w н = 0,094 (табл. 6);
w р = 0,006 (табл. 7);
(СНиП II
-3-79Х
[1]
,
приложение 3);
Dw ср = 0,035 (СНиП II -3-79Х [1] , табл. 14, среднее для легкого и
тяжелого бетонов).
Поэтому (формулы 2)
При этом долговечность защитного слоя по формуле (1) будет равна
Таким образом, для обеспечения нормативного срока службы защитного слоя, равного 50 годам (см. п.п. 6.1.1-6.1.5), понадобится либо один капитальный ремонт, либо повышение марки защитного слоя по морозостойкости до F 75. В этом случае долговечность защитного слоя
и будет уже близка к нормативной.
Приложение 7
ПРИМЕР PAСЧЕТA ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОДНОСЛОЙНОЙ СТЕНЫ
Дано: Условия приложения 6.
Оценить долговечность всей стены.
Квазистационарное распределение температуры в стене с учетом формулы (3) и найденных в приложении 6 коэффициентов будет равно:
на зимне-весеннем периоде
t (х,t ) = -12,800+67,295х+5,380х2 -4,014х3 +(0,0126-0,0282х) t ° С;
на летне-осеннем периоде
t (х,t ) = 13,611+11,850х-6,832х2 +5,081х3 +(0,0357х-0,0160) t ° С.
Пользуясь указаниями п. 6.2.8, для отыскания глубины промерзания стены будем иметь два уравнения:
на начало зимне-весеннего периода (при t = 30 сут.)
4,014х3 - 5,380х2 - 46,991x - 3, 728 = 0;
для конца летне-осеннего периода (при t = 45 сут.)
5,081х3 - 6,832х2 + 50,406х - 3,669 = 0.
Решая эти уравнения, найдем глубину промерзания стены:
в первом случае х = 7,78 см;
во втором случае х = 7,42 см.
Таким образом, для обоих случаев можно принять
см.
Из них на защитный слой приходится 3 см и на тело стены 4,6 см. Таким образом, придется оценить долговечность стены для слоя
см
~
5 см.
По полной аналогии с примером 6 для зимне-весеннего и летне-осеннего периодов года строим линейные графики квазистационарного изменения температуры установленного слоя стены t (0,05; t ) во времени и на них накладываем два гармонических колебания температуры рассматриваемого слоя. После чего найдем, что на зимне-весеннем периоде в стене будет 6 переходов через 0°С и из них 2 (4 и 6) - за t нз = -2,7°С (табл.6), а на летне-осеннем периоде 6 переходов за 0°С и из них два (1 и 6) - за t нз . Для указанных переходов за t нз определяем температуры переходов ti и коэффициенты x (ti ) (табл. 8):
зимне-осенний период
1 . t 4 = -13,4 ° С x (t 4 ) = 0,913 ;
2. t
6
= -8,8 °
С 
летне-весенний период
1 . t 1 = -5,6 ° С x (t 1 ) = 0,590 ;
2. t
6
= -3,0 °
С 
Для материала стены (керамзитобетон) мы будем иметь:
w н = 0,18 (табл. 6) ;
w р = 0,018 (табл. 7) ;
(СНиП II
-3-79Х
[1]
,
приложение 3);
Dw ср = 0,05 (СНиП II -3-79Х , табл. 14).
Поэтому (формулы 2)
0,05
+ 0,05 = 0,1 .
Теперь по формуле (1) находим долговечность стены:
35
лет,
что меньше нормативной долговечности ограждающих конструкций жилых зданий, равной 50 годам (см. п.п. 6.1.1-6.1.5). Поэтому необходимо повысить марку по морозостойкости материала тела стены до F 50. Тогда мы будем иметь ее долговечность, равную нормативной
50
лет.
ЛИТЕРАТУРА
1. СНиП II -3-75. Строительная теплотехника. Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1982.
2. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1985.
3. ВСН 32-77. Инструкция по проектированию конструкции панельных жилых зданий. М., Госгражданстрой, 1978.
4. ГОСТ 11024-84. Панели стеновые наружные бетонные и железобетонные для жилых и общественных зданий. Общие технические условия.
5. ГОСТ 25820-83. Бетоны легкие. Технические условия.
6. ГОСТ 25485-82. Бетоны ячеистые. Технические условия.
7. ГОСТ 25192-82. Бетоны. Классификация и общие технические требования.
8. Руководство по повышению морозостойкости бетонных и железобетонных конструкций для условий Крайнего Севера. М., НИИЖБ, Госстрой СССР, 1973.
9. СН 290-74. Инструкция по приготовлению и применению строительных растворов. М., Стройиздат, 1975.
10. СНиП III -15-76. Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. М., Стройиздат, 1976.
11. СНиП III -16-80. Правила производства и приемки работ. Бетонные и железобетонные конструкции сборные.
12. Руководство по применению бетона с противоморозными добавками. М., Cтройиздат, 1978.
13. Руководство по производству бетонных работ в зимних условиях в районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера. М., Стройиздат, 1982.
14. Пособие по возведению каменных и полносборных здании в зимних условиях. М., ЦНИИСК, 1984.
15. Руководство по электротермообработке бетона. М., Стройиздат, 1971.
16. Рекомендации по обеспечению коррозионной стойкости гибких связей наружных стеновых трехслойных бетонных и железобетонных панелей. М., ЦНИИЭПжилища, 1983.
17. СНиП II -23-81. Cтальные конструкции. Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1982.
18. СН 393-78. Инструкция по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1979.
19. СНиП II -28-73Х . Защита строительных конструкций от коррозии. Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1980.
20. ГОСТ 15588-70Х . Плиты теплоизоляционные из пенопласта полистирольного.
21. ГОСТ 20916-75. Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных фенолоформальдегидных смол.
22. ГОСТ 9573-82Х . Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем. Технические условия.
23. ТУ-6-10-1604-77. Краска порошковая серая П-ЭП-971. Технические условия.
24. ТУ-6-10-1890-83. Краска порошковая серая П-ЭП-534. Технические условия.
25. ТУ-6-05-1866.78. Полиэтилен высокого давления 16803-070. Технические условия.
26. ГОСТ 16338-77. Полиэтилен низкого давления. Технические условия.
27. ГОСТ 22950-78. Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связующем. Технические условия.
28. PСT Латв.ССР 944-84. Детали закладные со штампованными полосовыми анкерами для сборных железобетонных конструкций.
29. Пособие по применению закладных крепежных и строповочных деталей со штампованными полосовыми анкерами с объемно-просечными усилениями. (ЛатНИИстроительства, ЦНИИЭПжилища, Рига, 1984).
30. Рекомендации по конструированию, изготовлению и применению трехслойных панелей наружных стен с гибкими связями повышенной стойкости к атмосферной коррозии. М., ЦНИИЭПжилища, 1971.
31. Руководство по проектированию, изготовлению и применению составных стеновых панелей из ячеистого бетона. М., ЦИНИС, 1975.
32. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. М., Стройиздат, 1983.
33. ГОСТ 24767-81. Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограждающих строительных конструкций. Технические условия.
34. ТУ 21-29-87-82. Мастика герметизирующая нетвердеющая морозостойкая строительная "Тегерон".
35. ТУ 550.2.123-80. Прокладки резиновые пористые уплотняющие "Бутапор".
36. ГОСТ 19177-81. Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические условия.
37. ГОСТ 24064-80. Мастики клеящие каучуковые.
38. Рекомендации по применению нетвердеющей морозостойкой строительной мастики "Тегерон" для герметизации стыков крупнопанельных зданий, эксплуатирующихся на Севере. М., ВНИИстройполимер, 1982.
39. ТУ 6-02-775-76. Клей-герметик кремнийорганический "Эластосил 11-06".
40. ТУ 6-05-221-653-84. Уплотняющая прокладка "Вилатерм-С".
41. ТУ 400-1-165-79. Лента воздухозащитная "Герлен".
42. ТУ 21-29-46-76. Лента воздухозащитная "Герволент".
43. ТУ 21-29-88-80. Лента герметизирующая липкая "Ликален" для стыков строительных конструкций.
44. Инструктивное письмо по устройству водо- и воздухоизоляции стыков панелей наружных стен в крупнопанельных зданиях. М., ЦНИИЭПжилища, 1983.
45. ВСН 66-89-76. Инструкция по отделке фасадных поверхностей панелей наружных стен. М., Госстройиздат, 1977.
46. СН 277-80. Инструкция по технологии изготовления изделий из автоклавных ячеистых бетонов. М., Стройиздат, 1981.
47. ГОСТ 8829-85. Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Методы испытаний нагружением и оценка прочности, жсткости и трещиностойкости.
48. ГОСТ 13015.0-83. Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Общие технические требования.
49. ГОСТ 21780-83. (СT СЭВ 3740-82). Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Расчет точности.
50. А. с. № 1000528. Горизонтальное сопряжение наружных стеновых панелей. Б.И., 1983, № 8.
51. СНиП III -23-76. Правила производства и приемки работ. Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии.
52. СНиП II -6-74. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1976.
53. Рекомендации по расчету конструкций крупнопанельных зданий на температурно-влажностные воздействия. М., Стройиздат, 1983.
54. Рекомендации по проверке прочности, трещиностойкости и деформативности наружных стен из однослойных и слоистых бетонных и железобетонных панелей при температурно-усадочных воздействиях. М., ЦНИИЭПжилища, 1981.
55. Руководство по проектированию конструкций панельных жилых зданий для особых грунтовых условий. М., Стройиздат, 1982.
56. Руководство по определению экономически оптимального сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций зданий различного назначения. М., Стройиздат, 1981.
57. СНиП II -Л.1-71Х . Жилые здания. Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1980.
58. СНиП II -А.3-62. Классификация зданий и сооружений. Основные положения проектирования. М., Стройиздат, 1962.
59. СНиП II -2-80. Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. М., Стройиздат, 1980.
60. Положение о проведении планово-предупредительного ремонта жилых и общественных зданий. Госстрой СССР, Рига, "Авотс", 1981.
61. ГОСТ 10354-82. Пленка полиэтиленовая.
62. ГОСТ 14791-79. Мастика герметизирующая нетвердеющая строительная. Технические условия.
63. Патент Франции № 2092185, Е04В2/00. Многослойный наружный стеновой элемент для сборного строительства.
64. Руководство по теплотехническому расчету и проектированию ограждающих конструкций зданий. М., НИИСФ, 1985.
65. А.с. № 170163. Способ изготовления трехслойных плит. Б.И., 1965, № 8.